Отечественный и зарубежный опыт строительства подтверждает целесообразность нормирования величин по толщине постели, которая регламентирована и типовыми проектами за 1962 - 1980 гг. Нормирование толщины постели в 5 м диктуется условиями длительного ее уплотнения в процессе эксплуатации. Минимальный размер по толщине постели установлен из условия обеспечения несущей способности основания под передней гранью сооружения, а также для выравнивания основания.
10.7 (5.7). Для отсыпки постелей и разгрузочных призм следует использовать камень массой от 15 до 100 кг.
Требования к качеству материала каменной отсыпки устанавливаются в соответствии с п. 7.20 (4.19).
Примечание. Если причальная стенка подвержена волновым воздействиям, массу камня для отсыпки постели следует определять с учетом этих воздействий.
10.8 (5.8). Обратный фильтр каменных постелей и разгрузочных призм следует выполнять, руководствуясь требованиями п. 9.13 (3.8).
Обратный фильтр каменных постелей на глинистых грунтах основания должен отсыпаться из крупного щебня размером 7 - 10 см.
Требования к качеству материала обратных фильтров устанавливаются в соответствии с указаниями п. 7.21 (4.20).
10.9 (5.9). Отметка верха подводной части причальных сооружений гравитационного типа должна назначаться не менее чем на 0,3 м выше расчетного строительного уровня воды, чтобы обеспечивалась возможность устройства надстроек насухо.
Примечание. Расчетный строительный уровень надлежит устанавливать в соответствии с указаниями примечания п. 9.7 (5.19, 6.8).
10.10 (5.10). Секции сборных уголковых железобетонных стенок следует составлять из контрфорсных блоков [см. п. 10.12 (5.12)] или из лицевых и фундаментных панелей без перевязки и омоноличивания швов.
В пределах секций контрфорсные блоки и лицевые панели следует омоноличивать железобетонной надстройкой.
10.11 (5.11). Ширину лицевых и фундаментных панелей уголковых стенок по направлению вдоль кордона рекомендуется делать наиболее доступной для изготовления на заводах и установки на место.
Ограничение габаритов лицевых и фундаментных панелей вытекает из условия наличия на строительстве подъемно-транспортного оборудования. Наиболее распространены краны грузоподъемностью 50 - 100 тс, и в отдельных случаях строительная организация располагает кранами грузоподъемностью 300 тс.
10.12 (5.12.) Уголковые контрфорсные конструкции допускается выполнять сборными из ненапряженных железобетонных элементов.
Все элементы, составляющие блок этой конструкции, объединяют через выпуски и закладные детали омоноличиванием.
10.13 (5.13). Лицевую панель уголковых стенок с внешней и внутренней анкеровкой как правило, следует изготовлять из предварительно напряженного железобетона.
Марки бетона лицевой панели рекомендуется назначать не ниже М400.
Указанные требования вытекают из экономической целесообразности такого решения, особенно для глубоководных причалов (Н > 11,5 м), когда по технической возможности и экономической целесообразности необходимо принимать предварительное напряжение.
Допускается в уголковых стенках с внешней анкеровкой применять лицевые панели, собранные из металлического шпунта.
(Измененная редакция).
10.14 (5.14). Для обеспечения грунтонепроницаемости вертикальных швов уголковых стенок следует предусматривать грунтонепроницаемые завесы.
Конструкцию завес допускается выполнять по рабочим чертежам «Типовые конструкции деталей и узлов морских портовых и заводских причальных сооружений для глубин до 11,5 м. Серия 3.504-11. Набережные уголковой конструкции с внутренней анкеровкой» [Выпуск 1 (Черноморниипроект)] или нормативным документам, регламентирующим указанные уплотнительные устройства.
Следует также применять навеску фильтрующих полотнищ из нетканых синтетических материалов
10.15 (5.15). В уголковых стенках с внешней и внутренней анкеровкой на пороге фундаментной плиты, как правило, устраиваются выступающие из бетона стальные закладные опоры, а против них, на лицевой панели, - стальные опоры заподлицо с бетонной поверхностью.
Высота порога и отметка расположения шарнирных опор должны обеспечивать надежное опирание при возможной раздельной осадке лицевой и фундаментной плит в результате деформации постели.
10.16 (5.16). В фундаментных плитах уголковых стенок с внешней и внутренней анкеровкой для обеспечения устойчивости лицевых плит во время монтажа конструкции, до засыпки пазухи, следует устраивать местные поддерживающие упоры, предотвращающие опрокидывание вертикальной плиты в сторону берега.
10.17 (5.17). Установка сборного блока или элемента гравитационной стенки причального сооружения должна быть произведена на весьма тщательно выровненную постель.
10.18 (5.18). Лицевую панель уголковых стенок с внешней и внутренней анкеровкой следует крепить двумя тягами, расположенными на одном уровне [см также пп. 9.7 (5.19, 6.8) и 9.8 (6.9)].
10.19 (5.20). В конструкции крепления концов тяг уголковых стенок с внутренней анкеровкой следует предусматривать возможность регулирования рабочей длины этих тяг после установки конструкции до ее засыпки для выравнивания верха лицевой стенки по линии кордона.
10.20 (5.21). Анкерные тяги в уголковых стенках с внутренней анкеровкой рекомендуется выполнять из широкополосной стали, при этом ширина стальной полосы должна находиться в плоскости поперечного сечения сооружения.
Анкерные тяги в уголковых стенках с внешней анкеровкой следует выполнять из стали круглого сечения [см. пп. 9.9 (5.21, 6.10) и 9.10 (5.23, 6 12)].
Примечание. Допускается при условии специального технико-экономического обоснования применение анкерных тяг других сечений и профилей.
Ориентация положения тяги из полосовой стали широкой стороной сечения в вертикальной плоскости рекомендована с целью наибольшего уменьшения дополнительной нагрузки на анкеры от возможного зависания и сводообразования грунта засыпки.
10.21 (5.22). Анкерные опоры для уголковых стенок с внешней анкеровкой следует выполнять в виде анкерных железобетонных плит. Допускается забивать анкерные стенки, обеспечивающие возможность осуществления тылового крепления насухо.
10.22 (5.24, 9.6с). Секции причальных сооружений из правильной кладки обыкновенных массивов следует выполнять горизонтальными курсами с перевязкой швов или столбами без перевязки швов (столбовая кладка). Пycтoтeлыe бетонные массивы применяются только в столбовой кладке.
Монолитность секции в первом случае обеспечивается перевязкой швов и железобетонной надстройкой, во втором - устройством железобетонной надстройки.
Примечания: 1 (9.7с). Под обыкновенными массивами понимаются бетонные монолиты, имеющие форму параллелепипеда, в том числе со скошенными гранями и срезанными ребрами; под пустотелыми массивами - бетонные ящики без днища с толщиной стен не менее 0,5 м.
2. Требования пункта соответствуют СН 288-64 «Указания по проектированию гидротехнических сооружений, подверженных волновым воздействиям», типовым проектам, а также многолетнему опыту проектирования и строительства как в нашей стране, так и за рубежом.
3. Столбовая кладка из бетонных массивов не нашла применения из-за отсутствия необходимого грузоподъемного оборудования. В настоящее время такая возможность открыта в связи с наличием плавкранов грузоподъемностью 300 тс (типа «Богатырь») и других с грузоподъемностью свыше 300 тс.
10.23 (9.7с). Изменение глубины заложения подошвы подводных стен причальных сооружений из правильной кладки бетонных массивов должно предусматриваться ступенями высотой в один курс.
10.24 (5.25). Массу основных массивов рекомендуется принимать максимально возможной с учетом условий транспортировки и укладки.
Массивы меньшей массы следует применять для замыкания курсов при обеспечении правильной перевязки швов.
(Измененная редакция).
10.25 (5.26). В подводной зоне причального сооружения из правильной кладки обыкновенных массивов минимальная марка бетона массивов по прочности должна быть: для сооружений с глубиной у причала до 13 м - 150, с глубиной 13 м и более - 200.
Для массивов верхнего курса, с консольным свесом, устанавливаемых в зоне переменных уровней воды, марка бетона должна удовлетворять требованиям обеспечения прочности и морозостойкости и быть не менее указанных в настоящем пункте.
Требования повышенной марки бетона для глубоководных сооружений диктуются необходимостью обеспечения прочности массивов, так как с ростом глубин у причала возрастают действующие нагрузки на нижележащие курсы массивов. В отдельных случаях, при соответствующем техническом обосновании, при отсутствии на строительной площадке плавкранов грузоподъемностью более 100 тс нижний, первый курс массивов вынужденно выполняется железобетонным.
10.26 (5.27). Число типов обыкновенных массивов должно быть минимальным, обоснованным технико-экономическими данными.
Отношение наибольшего размера массива в плане к его высоте должно быть:
в кладке по курсам с перевязкой швов - не более 3 для глубин у причала до 13 м, не более 2,5 для глубин у причала 13 м и более;
в столбовой кладке без перевязки швов - не более 4 для глубин у причала до 13 м и не более 3 для глубин у причала 13 м и более.
Отношение наименьшего размера массива в плане к его высоте должно быть: в кладке по курсам с перевязкой швов - не менее 1 и для массивов, замыкающих курсы, - не менее 0,75.
Примечание. Требования настоящего пункта не распространяются на массивы верхнего курса, если они используются в качестве разгрузочных консолей стенки. В этом случае возможное применение массивов относительно меньшей высоты компенсируется повышением марки бетона [см. п. 10.25 (5.26)].
10.27 (5.28). Перекрытие швов между массивами при правильной кладке с перевязкой швов должно быть: не менее 0,9 м - в поперечном разрезе кладки стенки; 0,7 м - в продольном разрезе и в плане каждого курса кладки стенки и 0,9 м - в вертикальных сечениях опор причальных сооружений.
Примечание. Перекрытие швов допускается уменьшать до 0,5 м, но количество таких перекрытий швов не должно превышать 10 % их общего числа или в продольном разрезе, или в плане каждого курса.
10.28 (5.29). Ширина вертикальных швов в проектной разрезке в пределах секции между массивами правильной кладки должна приниматься:
а) в кладке с перевязкой швов - 2 см;
б) в столбовой кладке - 4 см.
Ширина вертикальных осадочных швов между секциями в проектной разрезке должна приниматься равной 5 см.
10.29 (5.30). Для обеспечения грунтонепроницаемости через швы массивовой кладки, а также для уменьшения активного давления на сооружение необходимо устраивать за стенкой разгрузочную призму из камня или принимать другие меры, проверенные опытным путем.
10.30 (5.31). Для набережной стенки из массивовой кладки следует выполнять огрузку постели с целью ее обжатия и образования заданного проектом уклона стенки (см. прил. 3 настоящего Руководства).
Устанавливаемые требования к очередности производства работ по возведению сооружения и его огрузке, как показали расчетные данные, при грунтах основания с расчетным сопротивлением R = (1,5 ÷ 3) кгс/см2 обеспечивают проектное положение причального сооружения после огрузки, требуя при этом укладки выравнивающего слоя бетона толщиной 15 см под сборную железобетонную уголковую надстройку.
10.31. К стенкам из оболочек большого диаметра относятся гравитационные конструкции из заполненных грунтом тонкостенных железобетонных элементов цилиндрического или полигонального очертания, устанавливаемых на каменную постель или непосредственно на грунт основания. При этом отношение диаметра оболочки к высоте сооружения должно быть не менее 0,7.
Оболочки могут быть монолитной или сборной конструкции. Сборные оболочки могут быть из вертикальных цилиндрических или плоских панелей, соединенных друг с другом сплошными гибкими или жесткими связями, или из монолитных колец, устанавливаемых друг на друга свободно или с последующим омоноличиванием стыка.
Конструктивные требования к сооружениям из оболочек большого диаметра следует выполнять по указаниям РТМ 31.3013-77 «Руководство по расчету морских гидротехнических сооружений из оболочек большого диаметра».
11 (6). ОСНОВНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ПРИЧАЛЬНЫМ СООРУЖЕНИЯМ ТИПА «БОЛЬВЕРК» С АНКЕРОВКОЙ НА ОДНОМ УРОВНЕ
11.1 (6.1). Лицевые стенки в причальных сооружениях типа «больверк» выполняются из металлического или призматического железобетонного шпунта или из сплошного свайного ряда (железобетонные сваи-оболочки).
11.2 (6.2). Лицевые стенки железобетонных больверков, независимо от конструкции последних, должны обеспечивать грунтонепроницаемость по всей высоте сооружения путем устройства уплотнений швов между сваями [см. п. 9.12 (3.7, 7.9с)]. Необходимость заглубления уплотнений ниже дна определяется требованиями обеспечения грунтонепроницаемости.
11.3 (6.3). Дренаж за лицевой стенкой больверков следует предусматривать в случае возможного образования подпора грунтовых вод, в частности при систематическом колебании уровня акватории.
Примечания: 1. Дренаж рекомендуется выполнять в соответствии с данными, представленными в прил. 2, и примечаниями к п. 9.12 (3.7, 7.9с).
2. При заполнении пазух за стенкой камнем дренаж не устраивается, однако отверстия в лицевой стенке для выпуска грунтовых вод необходимо предусмотреть.
11.4 (6.4). Увеличение несущей способности стенки набережной типа «больверк» может быть достигнуто устройством разгрузочных платформ с экранирующими рядами свай, передней грунтовой пригрузки, переднего экрана, разгрузочных призм, армированием грунтовой пазухи или другими способами, позволяющими снизить архивное и увеличить пассивное давление грунта на лицевую стенку.
11.5 (6.5). Железобетонные и металлические шпунтовые стенки или стенки из сплошного свайного ряда должны быть поверху связаны надстройкой из сборно-монолитного или монолитного железобетона.
Для больверков из стального шпунта в тех случаях, когда это приемлемо по условиям расположения отбойных устройств и защиты металла от коррозии, разрешается устройство небольшого железобетонного или стального оголовка (шапочного бруса).
