Руководство по проектированию морских причальных сооружений

Цикл 1

a = 0,5b₁

 [m = + 100]

c = 0,5b₃

d = - c₃

a₁ = - ak_1-0

a₂ = - ak_1-2

b₁ = - mk_2-1

b₂ = - mk_2-0

b₃ = - mk_2-3

c₁ = - ck_3-2

c₂ = - ck_3-0

c₃ = - ck_3-4

Цикл 2

a₃ = 0,5b₆

b₄ = 0,5a₂

b₅ = 0,5c₁

c₄ = 0,5b₈

d₁ = - c₇

a₄ = - a₃k_1-0

a₅ = - a₃k_1-2

b₆ = - (b₄ + b₅) k_2-1

b₇ = - (b₄ + b₅) k_2-0

b₈ = - (b₄ + b₅) k_2-3

c₅ = - c₄k_3-2

c₆ = - c₄k_3-0

c₇ = - c₄k_3-4

Последующие циклы выполняются аналогично циклу 2

Опорные моменты

m_1-0 = Sa_i гр. 4

m_1-2 = Sa_i гр. 5

m_2-1 = Sb_i гр. 6

m_2-0 = Sb_i гр. 7

m_2-3 = Sb_i гр. 8

m_3-2 = Sc_i гр. 9

m_3-0 = Sc_i гр. 10

m_3-4 = Sc_i гр. 11

m_4-3 = Sd_i гр. 12

Проверка

m_1-0 + m_1-2 = 0

m_2-1 + m_2-0 + m_2-3 = - m = - 100

m_3-2 + m_3-0 + m_3-4 = 0

m_4-3 = - m_3-4

Примечание. Моменты защемления других узлов распределяются аналогично.

Таблица 25

Таблица распределения моментов защемления для схемы II (пример при числе узлов n = 3)

Номер узла

1

2

3

Номер элемента

Консоль

1 - 0

1 - 2

2 - 1

2 - 0

2 - 3

3 - 2

3 - 0

3 - 4

Коэффициенты распределения

-

k_1-0

k_1-2

k_2-1

k_2-0

k_2-3

k_3-2

k_3-0

k_3-4

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

Условный момент m = 100 тс·м в узле 2

Цикл 1

a = 0,5b₁

 [m = + 100]

c = 0,5b₃

a₁ = - ak_1-0

a₂ = - ak_1-2

b₁ = - mk_2-1

b₂ = - mk_2-0

b₃ = - mk_2-3

c₁ = - ck_3-2

c₂ = - ck_3-0

c₃ = - ck_3-4

Цикл 2

a₃ = 0,5b₆

b₄ = 0,5a₂

b₅ = 0,5c₁

c₄ = 0,5b₈

a₄ = - a₃k_1-0

a₅ = - a₃k_1-2

b₆ = - (b₄ + b₅) k_2-1

b₇ = - (b₄ + b₅) k_2-0

b₈ = - (b₄ + b₅) k_2-3

c₅ = - c₄k_3-2

c₆ = - c₄k_3-0

c₇ = - c₄k_3-4

Последующие циклы выполняются аналогично циклу 2

Опорные моменты

m_1-0 = Sa_i гр. 4

m_1-2 = Sa_i гр. 5

m_2-1 = Sb_i гр. 6

m_2-0 = Sb_i гр. 7

m_2-3 = Sb_i гр. 8

m_3-2 = Sc_i гр. 9

m_3-0 = Sc_i гр. 10

m_3-4 = Sc_i гр. 11

Проверка

m_1-0 + m_1-2 = 0

m_2-1 + m_2-0 + m_2-3 = - m = - 100

m_3-2 + m_3-0 + m_3-4 = 0

Примечание. Моменты защемления других узлов распределяются аналогично.

Решение по двум схемам ведется раздельно тем же методом, что и расчет несимметричной рамы.

Для определения реакции в сваях полученные смещения от решения канонических уравнений в схемах I и II суммируются: для левой половины рамы - , для правой - .

Для определения опорных моментов в элементах конструкции суммируются опорные моменты, полученные из решения схем I и II: для левой половины рамы - , для правой - .

Здесь индексы: к - номер загружения; n - номер опоры; I - схема с симметричной нагрузкой, II - с кососимметричной нагрузкой.

По полученным данным строятся линии влияния реакций и опорных моментов. Построение этих линий влияния, а также линии влияния пролетных моментов и поперечных сил описано в решении продольной рамы методом несимметричных рам.

4. Расчет эстакад рамной конструкции, в котором упругая податливость опор в грунте определяется коэффициентом постели

Начинается расчет с составления расчетной схемы эстакады. Расчет выполняется аналогично представленному выше в разд. 1 (см. начало данного приложения). Расчет по определению «расчетных длин стоек» не производят. Этот расчет заменяется расчетом определения усилий в связях головы опоры от единичных смещений d = 1 и поворотов j₀ = 1.

Глубина забивки опоры отсчитывается от линии условного дна. Воздействие грунта на опоры заменяется упругими связями. Для этого глубина забивки разбивается на равные части z₀ (рис. 27), в каждой из которых вводится упругая связь. Усилия в связях от единичных смещений определяются по формуле

где все обозначения принимаются по п. 21.25 настоящего Руководства.

Усилие в фиктивной опоре 1 (см. рис. 27) , в фиктивной опоре 2  и т.д.

Расчет сваи, как балки на упруго оседающих опорах, производится методом деформаций. Расчетная схема представлена на рис. 27. Расчет выполняется аналогично расчету поперечной рамы, представленному в разд. 2 настоящего приложения.

Таблица 26

Расчетные данные по конструкции

Элементы конструкции

Длина элемента, l, м

Площадь сечения F, м²

Момент инерции сечения I, м⁴

Условный модуль упругости , тс/м²