(Измененная редакция).
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
(рекомендуемое)
ДРЕНАЖНЫЕ УСТРОЙСТВА
Эффективным устройством для снятия подпора грунтовых вод с конструкции сооружения при засыпке пазух несвязным грунтом является щебеночный (гравийный) дренаж с водоотводами в сторону акватории. Назначение дренажа - хорошо пропускать воду и предотвращать вымывание грунта засыпки. Для этого необходимо так подобрать гранулометрический состав материала дренажа, чтобы размеры частиц самой мелкой его фракции в 3 - 4 раза превышали размеры удерживаемых частиц грунта.
Конструкция дренажной призмы выбирается в зависимости от грунта обратной засыпки. Конструкция, представленная на рисунке, а, рекомендуется при обратной засыпке мелким песком. Та же конструкция с исключением верхнего слоя применима при засыпке среднезернистым песком. При обратной засыпке крупнозернистым песком рекомендуется исключить еще слой гравелистого песка.
При засыпке скальным грунтом гранулометрический состав дренажного фильтра следует подбирать таким образом, чтобы он удерживал самую мелкую фракцию скального грунта.
Боковые и верхние фильтрующие слои дренажной призмы, отсыпаемые из одной фракции, должны иметь толщину не менее 25 см, а слои из смешанного щебня - не менее 50 см.
Дренажная призма устраивается непрерывной вдоль линии кордона, непосредственно за лицевой стенкой. Водоотводные отверстия в лицевой стенке (см рисунок, б) располагаются со следующим шагом:
в безливных морях при ожидаемом подпоре грунтовых вод до 1 м относительно расчетного уровня воды - приблизительно через 10 м, при подпоре более 1 м - приблизительно через 5 м;
в ливных морях с амплитудой колебаний уровня более 2 м - приблизительно через 3 м.
Водоотводные отверстия рекомендуется располагать ниже среднего уровня воды в безливных морях или среднего уровня воды при отливе в ливных морях, но не выше 0,5 м над расчетным уровнем.
К прил. 2. Требования по дренажу приняты на основе исследований Ленморниипроекта и по зарубежным данным (Германские нормы проектирования. Комиссия по береговым укреплениям. Эрих Лакнер и др.).
Схемы дренажных устройств:
1 - мелкозернистый песок; 2 - среднезернистый песок; 3 - гравелистый песок; 4 - щебень из смеси фракций (40 ÷ 70) мм - 30 %, (20 ÷ 10) мм - 30 % (3 ÷ 10) мм - 40 %; 5 - камень 15 - 20 см; 6 - дренажная призма; 7 - стальной шпунт; 8 - железобетонный оголовок; 9 - водовыпуск; 10 - средний уровень воды; 11 - железобетонная свая-оболочка; 12 - уплотнение шва из досок с заполнением бетоном.
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
(обязательное)
ОГРУЗКА ПОСТЕЛИ ПРИЧАЛЬНОЙ НАБЕРЕЖНОЙ ИЗ МАССИВОВОЙ КЛАДКИ
Для стенки из массивовой кладки, представленной на рис 1 и 2, при отсыпке и равнении постели следует обеспечивать строительный подъем в размере 5 % от проектной высоты постели.
Поверхность постели следует выравнивать под горизонтальную плоскость, а строительный уклон образовывать в процессе осадки стенки до отсыпки за ней разгрузочной призмы.
Обжатие каменной постели и образование строительного уклона надлежит выполнять, руководствуясь следующими указаниями.
1. Стенка должна выкладываться по проектному профилю и выдерживаться без засыпки до того, как ее уклон в сторону берега будет доведен до 2 %.
2. Если огрузка по п. 1 не доведет уклон стенки до заданных величин, надлежит применить усиленную огрузку (см. рис. 1 и 2).
После доведения строительного уклона до заданной величины (см. п. 1) незамедлительно должна отсыпаться разгрузочная призма.
В тех случаях, когда огрузка, выполненная согласно п. 2, не обеспечит возможности достижения строительного уклона в величине, указанной в п. 1, огрузка по согласованию с проектной организацией может быть прекращена.
Указания по строительным подъемам и уклонам постели даны из условия обжатия каменной постели высотой от 1 до 4 м, имеющей в основании грунты, сжимаемость которых не влияет существенно на деформации сооружения.
По ходу выполнения работ, особенно при выкладке первых секций стенки, необходимо вести тщательные наблюдения за деформациями сооружения и его элементов и в случае необходимости вносить уточнения в указания, изложенные выше.
Приведенные указания распространяются на отсыпку постели без виброуплотнения. В случае применения виброуплотнения постели указания следует устанавливать на основе экспериментов.
При скальном основании с выравнивающим слоем в основании стенки огрузка не производится, а поверхность постели выравнивается с уклоном 1 % в сторону берега.
К прил. 3. Требования по огрузке установлены на основе многолетней практики строительства, проектирования и эксплуатации причальных набережных из массивовой кладки в порту Находка.
Рис. 1. Схема огрузки постели стенки из кладки обыкновенных массивов с отметкой кордона + 2,80 м.
Таблица напряжений на постель, кгс/см2
|
Расчетная схема |
Уклон постели i, % |
11,50 - 2,80 - 100 |
9,75 - 2,80 - 100 |
8,25 - 2,80 - 100 |
6,50 - 2,80 - 100 |
||||
|
|
|
??1 |
??2 |
??1 |
??2 |
??1 |
??2 |
??1 |
??2 |
|
С огрузочным массивом |
0 |
0,50 |
4,06 |
0,41 |
3,70 |
0,29 |
3,10 |
0,58 |
2,72 |
|
|
2 |
-0,14 |
5,06 |
0,02 |
4,12 |
-0,25 |
3,62 |
0,22 |
3,10 |
|
Без огрузочного массива |
0 |
0,33 |
3.08 |
0,29 |
2,64 |
0,22 |
2,14 |
0,28 |
1,95 |
|
|
2 |
-0,19 |
3,26 |
0,10 |
2,86 |
0,06 |
2,52 |
0,07 |
2,17 |
Отрицательные напряжения показаны условно; размеры и отметки указаны в метрах.
Рис. 2. Схема огрузки постели стенки из кладки обыкновенных массивов с отметкой кордона + 2,50 м.
Таблица напряжений на постель, кгс/см2
|
Расчетная схема |
Уклон постели i, % |
11,50 - 2,50 - 100 |
9,75 - 2,50 - 100 |
8,25 - 2,50 - 100 |
6,50 - 2,50 - 100 |
||||
|
|
|
??1 |
??2 |
??1 |
??2 |
??1 |
??2 |
??1 |
??2 |
|
С огрузочным массивом |
0 |
0,51 |
3,86 |
0,50 |
3,50 |
0,32 |
2,89 |
0,62 |
2,50 |
|
|
2 |
0,24 |
4,18 |
- 0,06 |
4,12 |
0,05 |
3,16 |
0,33 |
2,82 |
|
Без огрузочного массива |
0 |
0,36 |
2,88 |
0,35 |
2,44 |
0,24 |
2,00 |
0,30 |
1,74 |
|
|
2 |
0,44 |
2,85 |
0,13 |
2,69 |
0,13 |
2,12 |
0,18 |
1,89 |
Отрицательные напряжения показаны условно; размеры и отметки указаны в метрах.
(Измененная редакция).
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
(обязательное)
РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ ДЕТАЛЕЙ СОЕДИНЕНИЯ СТАЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИИ БОЛЬВЕРКОВ
1. Анкерная тяга
Расчетный диаметр анкерной тяги круглого сечения следует определять по формуле
где - усилие в анкере, определяемое по формуле [140 (79)] настоящего Руководства;
mд - коэффициент, определяемый по табл. 13 (3) настоящего Руководства;
kн, пс, n - то же, что в п. 13.16 (8.8) настоящего Руководства;
- угол наклона анкерной тяги к горизонту;
Ry - расчетное сопротивление растяжению материала стали анкерной тяги, принимаемое по главе СНиП II-23-81;
с - коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 6 СНиП II-23-81.
В местах резьбовых соединений расчетное поперечное сечение тяги принимается по внутреннему диаметру резьбы.
2. Распределительный пояс
Балки распределительного пояса рассчитываются по схемам многопролетных балок (см. рисунок). Число пролетов принимается в зависимости от разрезки распределительного пояса. Рекомендуется балки распределительного пояса в пределах секции устраивать непрерывными и составлять их путем соединения сварными равнопрочными швами. В этом случае расчет рекомендуется выполнять по схеме пятипролетной балки.
Нагрузки на балки распределительного пояса допускается определять из условия равномерного распределения усилий между шпунтинами.
Нагрузки на балку могут передаваться болтами крепления в виде равных сосредоточенных сил (см. рисунок, а и б) или всей плоскостью шпунта в виде равномерно распределенной нагрузки (см рисунок, в).
Схемы крепления балок распределительного пояса
Изгибающий момент и поперечную силу для подбора сечения балок распределительного пояса рекомендуется определять по формулам:
для схемы на рисунке, а:
для схемы на рисунке, б:
для схемы на рисунке, в:
где тa - коэффициент условий работы, учитывающий перераспределение давления на стенку и неравномерность натяжения анкерных тяг, принимаемый по п. 20.18 (16.18) настоящего Руководства;
Ra - то же, что в п. 20.7 (16.7) настоящего Руководства;
la - расчетный пролет многопролетной балки, равный шагу анкерных тяг.
Сечение балок распределительного пояса определяется расчетом на прочность при изгибе по указаниям СНиП II-23-81 на воздействие изгибающего момента M1 и поперечной силы Q1.
Примечание. Сечения балок распределительного пояса, рассчитываемого по схеме, на рисунке, а, на крайних опорах следует усиливать приваркой стальных накладок к внешним полкам швеллеров. Сечение накладок подбирается из расчета восприятия консольного момента, величина которого на 25 % больше определенного по формуле для схемы балки на рисунке, а.
3. Болты крепления балок распределительного пояса
Болты крепления балок распределительного пояса к шпунту (см. рисунок, а, б) рассчитываются на растяжение по указаниям главы СНиП II-23-81.
Усилие в болте определяется в предположении равномерного распределения нагрузки между болтами крепления по формуле:
для схемы на рисунке, а:
для схемы на рисунке, б:
где все обозначения принимаются из п. 2.
ПРИЛОЖЕНИЕ 5*
(рекомендуемое)
КОНСТРУКЦИЯ ПОРИСТОГО ТЫЛОВОГО СОПРЯЖЕНИЯ И КРЕПЛЕНИЯ ПОДПРИЧАЛЬНОГО ОТКОСА НАБЕРЕЖНЫХ-ЭСТАКАД
* Взамен настоящего приложения следует пользоваться РД 31.31. -86 «Указания по проектированию подпричального откоса и тылового сопряжения набережных-эстакад, подверженных интенсивному волнению» (Черноморниипроект)», позволяющего осуществлять проектирование указанных конструкций при наличии у причала волн высотой h1% = (1 - 3) м и длиной ?? = (30 - 100) м.
(Измененная редакция).
1. Схема набережной-эстакады (см. рисунок) включает: тыловое сопряжение с берегом, состоящее из решетчатой стенки с развитой призмой из каменной наброски, покрытие территории специальными плитами и откос под ростверком, укрепленный каменной наброской. Наброска защищена от размыва в зоне интенсивного волнового воздействия плитами, предпочтительно щелевыми.
Грунтовой откос под ростверком укрепляется наброской из камня массой 15 - 100 кг. В нижней части откос каменной наброски выполняется с уклоном 1 : 1,5, в верхней части (зона наибольшего волнового воздействия) от глубины крепления плит Нк до подошвы фундаментной плиты уголковой стенки - с уклоном приблизительно 1 : 2.
У основания откоса каменной наброски устраивается упорная призма из рядового камня. Наименьшие размеры призмы (ширина 3 м, толщина 1,5 м) уточняются при расчете устойчивости откоса под ростверком.
Верхняя часть каменной наброски по откосу (зона наибольшего волнового воздействия) укрепляется щелевыми плитами. Площадь щелей - не менее 10 % поверхности плиты. Ширина щелей должна быть не больше наименьшего размера камней под ней. Под плитами предусматривается тщательное равнение камня.
У подошвы щелевых плит устанавливается фигурный массив (упор) шириной 1,5 - 2 м и высотой 1 - 1,5 м. Поверхность откоса каменной наброски на ширине 2 - 3 м ниже упора должна быть тщательно выровнена.
Глубина заложения подошвы решетчатой железобетонной уголковой стенки (контрфорсного блока) от расчетного горизонта Нст = (1 ÷ 1,5) h1% (h1% - высота расчетной волны). Степень перфорации стенки 25 - 40 %. Под фундаментной плитой блока производится весьма тщательное равнение.
За решетчатой стенкой отсыпается призма из сортированного камня массой 100 - 300 кг. При этом наименьший размер камня должен быть больше ширины щели в стенке. За призмой отсыпается камень массой 15 - 100 кг, а за ним двухслойный щебеночный контрфильтр с толщиной каждого слоя по 0,5 м.
Примечания: 1. Уголковую стенку можно заменить стенкой в виде сплошного свайного ряда, сохранив ту же степень перфорации (не менее 10 %).
2. Двухслойный контрфильтр может быть заменен однослойным при надлежащем обосновании.
Покрытие территории в пределах каменно-щебеночной призмы выполняется из сборных железобетонных плит (см. рисунок). В плите, примыкающей к ростверку (плита 1), необходимо предусматривать сквозные отверстия, площадь которых должна составлять 1 % площади плиты. Отверстия следует располагать не ближе 2 - 3 м от ростверка. Размеры отверстий принимаются по эксплуатационным соображениям.
