РД 31.31.27-81 сторінка 14 з 47

Руководство по проектированию морских причальных сооружений

III случай - временная нагрузка располагается над стенкой в пределах призмы обрушения на лицевую плиту и за плоскостью обрушения, проведенной из верхней точки анкерной опоры. При таком положении нагрузки рассчитываются анкерные устройства;

IV случай - при таком расположении временной нагрузки сооружение рассчитывается на общую устойчивость по круглоцилиндрическим поверхностям скольжения.

Рис. 23 (13). Расчетные схемы загружения причала для конструкции уголкового типа с внешней анкеровкой (римскими цифрами показаны случаи загружения):

1 - отметка кордона; 2 - линия кордона; 3 - колея портала; 4 - плоскость восприятия распора; 5 - плоскость обрушения, 6 - отметка дна.

16.2 (11.2). Устойчивость уголковых стенок с внешней анкеровкой по схеме плоского сдвига, а также контактные нормальные напряжения и толщина каменной постели рассчитываются в соответствии с требованиями пп. 14.2 (9.2), 14.5 (9.3) - 14.8 (9.6), 14.10 (9.8), 14.11 (9.9), 15.2 (10.2) - 15.4 (10.4) с учетом следующих дополнительных указаний:

при определении положения равнодействующей нагрузок по формуле [73 (36)] удерживающий момент определяется по формуле

[103]

где M_уд - то же, что в п. 14.2 (9.2);

- удерживающий момент от горизонтальной составляющей усилия в анкере относительно переднего ребра вращения;

при определении устойчивости сооружения на плоский сдвиг формулы [91 (44)], [92 (45)], [99 (52)] и [100 (53)] с учетом действия горизонтальной составляющей анкерного усилия R_a приобретают соответственно вид:

[104]

[105]

[106]

[107]

16.3 (11.3) Усилия, действующие в лицевой плите, определяются по указаниям пп. 15.2 (10.2), 15.3 (10.3), 15.5 (10.5) и 15.6 (10.6).

16.4 (11.4). Для определения изгибающего момента в фундаментной плите рекомендуется метод, основанный на использовании эквивалентного массива с кладкой из обыкновенных бетонных массивов.

В качестве эквивалентного принимается массив из бетона марки M150. При этом соотношение наибольшего размера массива в плане к его высоте принимается равным 4:1.

Изгибающий момент, действующий на 1 пог. м сечения фундаментной плиты,

[108 (56)]

где m_э - коэффициент, принимаемый равным 0,45;

- нормативное значение осевого растяжения бетона, принимаемое по СНиП II-56-77 (для бетона М150 = 9,5 кгс/см²);

g₁ = m_hg - коэффициент перехода к упругопластическим характеристикам бетона;

m_h - поправочный коэффициент, значение которого зависит от высоты сечения:

для высоты сечения h £ 1 м m_h = 1;

для высоты сечения h > 1 м определяется по формуле

[109]

g = 1,75 - коэффициент для прямоугольного сечения (см. прил. 1 СНиП II-56-77);

W₀ - упругий момент сопротивления сечения эквивалентного массива шириной 1 м высотой h_э, определяемый по формуле

[110]

h_э = В/4 - высота эквивалентного массива;

В - длина эквивалентного массива, равная размеру фундаментной плиты в плоскости действия изгибающего момента; при расчете фундаментной плиты в направлении, перпендикулярном линии кордона, равна ширине основания сооружения, в направлении, параллельном линии кордона, - ширине фундаментной плиты.

Примечание. Армирование нижней и верхней зон фундаментной плиты в двух направлениях производится по изгибающим моментам, определенным по формуле [108 (56)] с учетом указаний пп. 13.15 (87), 13.18 (8.10) и 13.19 (8.11).

В связи с отсутствием более обоснованного метода расчета фундаментных плит уголковых стенок с внешней анкеровкой в нашей практике в течение многих лет используется метод «статического» расчета, основанный на переходном эквиваленте между бетонным сечением массива и железобетонной фундаментной плитой, оправдавший себя в практике проектирования и строительства.

Применение более строгой теории расчета балок и плит на упругом основании не достигает практического результата и не уточняет величин усилий, возникающих в элементах фундаментной плиты, так как положенные в расчет предпосылки однородной структуры основания не отвечают реальным условиям работы конструкций в связи с наличием в основании сооружений каменных постелей, остаточные (неупругие) деформации которых начинают реализовываться уже в процессе возведения сооружения и продолжаются во время эксплуатации. Реализация указанных деформаций происходит, как правило, на протяжении длительного периода времени.

16.5 (11.5). Растягивающее усилие в анкерной тяге определяется как опорная реакция из расчета лицевой плиты в вертикальном направлении, при этом нагрузки учитываются в соответствии с указаниями пп. 15.4 (10.4) и 16.1 (11.1) (I случай).

16.6 (11.6). Расчет элементов железобетонных конструкций на прочность и трещиностойкость лицевой и фундаментной панелей выполняется в соответствии с указаниями глав СНиП II-56-77, СНиП 2.03.01-84, Руководств к указанным СНиП и пп. 13.15 (8.7), 13.16 (8.8), 13.18 (8.10) и 13.19 (8.11).

(Измененная редакция).

16.7 (11.7). Расчет анкерных устройств и деталей их крепления на устойчивость следует выполнять в соответствии с указаниями разд. 20 (16) и прил. 4, по прочности - по требованиям глаз СНиП II-23-81, СНиП II-56-77, СНиП 2.03.01-84, Руководств к указанным СНиП и пп. 13.15 (8.7) - 13.19 (8.11).

(Измененная редакция).

16.8. При определении нагрузок и воздействий, а также их сочетаний при расчете причальных сооружений уголкового типа с внешней анкеровкой необходимо учитывать следующее положение:

нагрузки от судов со стороны акватории (динамический навал при подходе судна и статический навал пришвартованного судна) в основную расчетную схему не вводятся, а учитываются в расчете прочности надстройки, ее связей с элементами причального сооружения, отбойной амортизирующей системы и узлов ее крепления.

16.9. Расчет глубоководных причальных сооружений (глубина H ³ 13 м) уголкового типа с повышенным порогом и внешней анкеровкой должен производиться в соответствии с указаниями РД 31.31.04-79 «Руководство по проектированию глубоководных причальных сооружений уголкового типа».