Руководство по проектированию морских причальных сооружений

Смещение фиктивной опоры 0 (горизонтальной)

Загружение 3

По всем остальным загружениям таблица заполняется аналогично

Продолжение табл. 35

Узлы

2

3

Элементы

2 - 5

2 - 3

3 - 2

3 - 4

Длина элементов

l_2-3

1

2

7

8

9

10

Смещение фиктивной опоры 1

По всем остальным смещениям вертикальных фиктивных опор таблица заполняется аналогично

Смещение фиктивной опоры 0 (горизонтальной)

Загружение 3

По всем остальным загружениям таблица заполняется аналогично

Примечания. 1. Значения опорных моментов  и  для соответствующих смещений фиктивных опор и загружений принимаются по табл. 4 или 5.

2. Значения моментов защемления свай от единичных смещений  и , а также поперечных сил  и  принимаются из расчета свай с учетом работы грунта, характеризуемой коэффициентом постели.

ПРИЛОЖЕНИЕ 14 (рекомендуемое) КОЭФФИЦИЕНТЫ m ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСЧЕТНЫХ ДЛИН СТОЕК Характеристика свайного основания

Схемы закрепления

Сваи прямоугольные с горизонтальным смещением

1,25

1,5

Сваи-оболочки с горизонтальным смещением

1

1,25

Сваи и сваи-оболочки с козловыми опорами в двух направлениях без горизонтального смещения

0,7

1

Примечание. Для определения геометрической длины стоек в грунте основания принимается условное защемление.

ПРИЛОЖЕНИЕ 15 (рекомендуемое) ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ ПРИЧАЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ^* ПРИМЕР 1

РАСЧЕТ ПРИЧАЛЬНОГО СООРУЖЕНИЯ ГРАВИТАЦИОННОГО ТИПА ИЗ ПРАВИЛЬНОЙ КЛАДКИ МАССИВОВ

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

За расчетный уровень принят горизонт воды 98 %-ной обеспеченности 0,0 м.

Отметка кордона причальной набережной + 2,50 м.

Отметка дна у причала - 11,50 м.

Эксплуатационные нормативные нагрузки:

равномерно распределенная от складирования грузов в прикордонной зоне

 = 4,0 тс/м²;

то же, в переходной зоне  = 6,0 тс/м²;

то же, в тыловой зоне  = 10,0 тс/м².

Расчетные параметры сопротивления сдвигу грунтов засыпки и основания:

а) грунт засыпки (песчаный):

угол внутреннего трения j_зI = 27°, j_зII = 30°;

объемный вес грунта g_н =1,8 тс/м³ (в состоянии естественной влажности), g_п = 10 тс/м³ (в состоянии гидростатического взвешивания);

б) каменная разгрузочно-противофильтрационная призма и постель:

угол внутреннего трения j_кI = 45°, j_кII = 45°;

объемный вес g_к.н =2,1 тс/м³ (в состоянии естественной влажности), g_к.п = 1,1 тс/м³ (в состоянии взвешивания);

в) щебеночная отсыпка над верхним курсом массивов:

угол внутреннего трения j_щI = 35°, j_щII = 37°;

объемный вес g_щ.н = 1,8 тс/м³ (в состоянии естественной влажности);

г) грунты основания (суглинок) с 0,25 £ I_L = 0,3 £ 0,5:

угол внутреннего трения j_0I = 22°, j_0II = 24°;

удельное сцепление с_I = 1,95 тс/м², c_II = 3,9 тс/м²;

объемный вес g_0п =1,0 тс/м³.

Объемный вес бетонных массивов:

в надводной части g_бн = 2,4 тс/м³;

в подводной части g_бп = 1,4 тс/м³.

Объемный вес железобетонной сборной надстройки g_жб = 2,5 тс/м³.

^{_________________________}

^* Необходимо при использовании примеров расчетов настоящего приложения учитывать примечание к нему.

РАСЧЕТ СООРУЖЕНИЯ ИЗ УСЛОВИЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ УСТОЙЧИВОСТИ

(первая группа предельных состояний)

Стенка рассчитывается при выдвинутом массиве верхнего курса (в пределах допустимого отклонения) на 30 см в сторону моря по отношению к проектному положению (см. рис. 1).

Рис. 1. Расчетная схема стенки и эпюра активного давления при эксплуатационной нагрузке за сооружением.

В соответствии с указаниями п. 19.2 (14.1) в настоящем примере стенка рассчитана при четырех случаях загружения территории причала.

I расчетный случай - временная нагрузка q^н расположена за пределами стенки.

Активное давление на стенку определяется по пп. 13.31 (8.21) - 13.34 (8.24) настоящего Руководства.

Распор грунта в пределах надстройки от Ñ + 2,5 до Ñ + 0,60

Угол обрушения определяется по формуле

где ,

a = 0 и S_b = 0 - см. примечание к п. 19.4 (14.3) настоящего Руководства;

d = j_зI - см. п. 19.3 (14.2) настоящего Руководства;

V = tg (0° + 27° + 27°) = tg 54° = 1,376;

;

b = 37°30¢.

Коэффициент горизонтальной составляющей активного давления грунта

Ординаты эпюры горизонтальной составляющей активного давления:

Ординаты эпюры вертикальной составляющей активного давления:

Вертикальная составляющая бокового трения

 тс/пог. м.

Распор грунта в пределах каменной призмы от Ñ + 0,6 до Ñ - 11,5

Нагрузка на уровне низа консоли на Ñ - 1,20

Ординаты горизонтальной составляющей распора в пределах консоли:

Ординаты вертикальных составляющих распора в пределах консоли:

Вертикальная сила трения в пределах консоли

 тс/пог. м.

Высота выклинивания нагрузки на расчетную грань стенки ниже консоли:

Ординаты горизонтальных составляющих распора ниже консоли:

Ординаты вертикальных составляющих распора ниже консоли:

Вертикальная сила трения ниже консоли

 тс/пог. м.

Определяем распор от пригрузки грунта.

Высота выклинивания на откосе разгрузочной призмы плоскости обрушения, проведенной через конец верхнего курса массивов,

Расстояние вниз от S₁ до дна

H₁ = 11,5 + 0,6 - 0,27 = 11,83 м;

a = 1,6 - длина консольного свеса верхнего курса массивов;

a₁ = 0,5 - берма разгрузочной призмы.

Высота выклинивания плоскости обрушения на откосе разгрузочной призмы вниз от S₁

Коэффициент распора для грунтов засыпки

Высота действия пригрузки на стенку

Dh = 11,5 - 3,79 = 7,71 м.

Распорное давление от пригрузки грунта:

Вертикальная сила трения от пригрузки грунта

 тс/пог. м.

Принимаем действие силы трения между отметками - 1,20 м и - 11,50 м по вертикали, проходящей по тыловой грани массивов третьего и четвертого курсов.

Швартовную нагрузку определяем по указаниям главы СНиП II-57-75 из условия, что длина секции L = 24,62 м, швартовная тумба на усилие N = 100 тс (см. рис. 6), тогда на 1 пог. м сооружения имеем:

Определяем удерживающие и сдвигающие усилия в табличной форме.

Расчет по основанию сооружения (Ñ - 11,50 м)

Таблица 1

Горизонтальные силы и опрокидывающие моменты