Страница 22: ВСН 136-78. . Инструкция по проектированию вспомогательных сооружений и устройств для строительства мостов (41736)

6.166. Понтоны, образующие плашкоут, рекомендуется устанавливать плашмя, т. е. с высотой борта 1,80 м.

6.167. Плашкоут с копром (краном) во время работы должен быть расчален не менее чем в четырех направлениях к якорям, заложенным на берегу, к якорям, уложенным на дно, или к ранее забитым сваям.

6.168. При установке копров и козловых кранов на двух раздельных плашкоутах связи между ними должны быть рассчитаны на усилие от расчалок при транспортировке и разворотах плавучей установки с помощью лебедок. При этом в расчете должны учитываться наличие поперечных связей (между плашкоутами) только с одной (носовой, кормовой) стороны.

6.169. На углах плашкоута должны быть нанесены несмываемой краской водомерные рейки. Ноль рейки должен соответствовать уровню днища.

6.170. Плашкоуты, запроектированные для перевозки строительных конструкций и материалов, должны иметь нанесенную несмываемой краской ватерлинию, располагаемую при высоте борта 1,8 м, на высоте 1,40 м от днища.

7. ОСНОВАНИЯ И ФУНДАМЕНТЫ

Общие указания

7.1. Специальные вспомогательные сооружения, устройства и приспособления, из числа перечисленных в прилож. 1, находящиеся в русле реки, следует сооружать, как правило, на фундаментах из забивных свай и в отдельных необходимых случаях, при соответствующем технико-экономическом обосновании, на железобетонных или стальных сваях-оболочках.

Применение фундаментов из ряжей или свайно-ряжевых фундаментов, засыпаемых камнем, допускается при невозможности заглубления свай в неразмываемую толщу либо при необходимости восприятия опорой тяжелой ледовой нагрузки.

При этом следует учитывать стеснение ряжами живого сечения реки и возможность обеспечения их разборки до состояния, не препятствующего судоходству и сплаву.

Вне русла реки могут быть применены, кроме свайных, фундаменты на лежнях, а при соответствующем обосновании - бетонные фундаменты на естественном основании, при этом должны быть предусмотрены мероприятия, обеспечивающие основание от подмыва.

7.2. Проектирование фундаментов следует производить с учетом результатов инженерно-геологических и гидрогеологических изысканий мостового перехода, а в необходимых случаях дополнительного обследования грунтов в месте расположения вспомогательного сооружения, выполняемого генпроектировщиком по заданию строительной организации.

7.3. Вопросы проектирования фундаментов вспомогательных конструкций из свай-оболочек настоящим разделом не рассматриваются и, в необходимых случаях, проектирование их должно производиться в соответствии с действующими указаниями по проектированию оболочек.

Материалы и изделия

7.4. При проектировании свайных фундаментов вспомогательных сооружений и конструкций допускается применять:

а) деревянные одиночные или пакетные сваи из двух, трех, четырех бревен или брусьев;

б) железобетонные призматические сваи квадратного или прямоугольного поперечного сечения с ненапрягаемой или предварительно напряженной арматурой;

в) железобетонные трубчатые сваи;

г) стальные сваи из двутавров, швеллеров, труб, различных шпунтовых профилей, из одного, двух или трех старогодных рельсов, из широкополых уголков и т. п.;

д) сваи-оболочки (железобетонные или стальные). В необходимых случаях допускается заполнение их бетоном;

е) стальные каркасы и ростверки из инвентарных конструкций с добавлением в необходимых случаях индивидуального металла.

Применение стальных свай должно быть обосновано, а в проекте приведено требование по извлечению их из грунта по окончании строительства.

7.5. При проектировании фундаментов на естественном основании можно применять:

а) в отдельных случаях, при соответствующем обосновании, фундаменты из монолитного или сборного железобетона;

б) в лежневых фундаментах - окантованные бревна местных хвойных и лиственных пород (преимущественно короткомер), отвечающих требованиям раздела 8, шпалы и брусья;

в) в ряжевых фундаментах - лес местных хвойных и лиственных пород, отвечающих требованиям раздела 8.

7.6. Применение монолитного бетона и железобетона марок, указанных в разделе 9, допускается: в фундаментах на естественном основании, как правило, не подлежащих последующей разборке после демонтажа вспомогательных конструкций; при омоноличивании голов свай высоких ростверков под тяжелые нагрузки; в плитах ростверков перекаточных пирсов, сооружаемых в низком уровне, когда накаточные пути укладываются непосредственно по плите ростверка.

Расчетные сопротивления грунтовых оснований и расчетная несущая способность свай

7.7. Расчетные сопротивления грунтовых оснований следует принимать согласно указаниям пп. 7.8-7.10.

Расчетная несущая способность свай и свай-оболочек (диаметром не более 0,8 м) принимается согласно указаниям пп. 7.11-7.15.

7.8. Расчетные сопротивления осевому сжатию нескальных грунтов (кгс/см2) следует определять по формуле

где R′ - условное сопротивление грунта (для глубины 3 м), принимаемое по табл. 31-34, кгс/см2;

b - ширина (меньшая сторона или диаметр) подошвы фундамента, м; при ширине более 6 м принимается b=6 м;

h - глубина заложения подошвы фундамента, считая: для опор вспомогательных сооружений - от поверхности грунта у данной опоры с учетом возможного местного размыва, м. При h<1 м в формулу для определения R следует подставлять h=1 м;

k1 и k2 - коэффициенты, принимаемые по табл. 35;

γ - объемный вес (в тс/м3) сухого или влажного грунта, расположенного выше подошвы фундамента; для водонасыщенного грунта следует принимать γ=2 тс/м3;

hв - глубина воды, считая от межени до дна водотока, м.

Таблица 31

Примечание. Для глинистых грунтов твердой консистенции допускается принимать R′=2Rcж, где Rcж - предел прочности (средний на одноосное сжатие образцов, испытанных в состоянии естественной влажности), принимаемый для супеси от 5 до 10 кгс/см2, для суглинков от 6 до 20 кгс/см2, для глин от 8 до 30 кгс/см2.

Таблица 32

Таблица 33

Примечания. 1. Для плотных водонасыщенных песков значения R′ увеличиваются на 60 %, при установлении степени плотности статическим зондированием - на 100 %.

2. Для маловлажных песков как средней плотности, так и для плотных (учитывая также указания п. 1 данного примечания) значения R′ увеличиваются на 50 %.

3. Вид песчаного грунта устанавливается в зависимости от гранулометрического состава:

песок гравелистый - вес частиц крупнее 2 мм составляет более 25 %;

песок крупный - вес частиц крупнее 0,5 мм составляет более 50 %;

песок средней крупности - вес частиц крупнее 0,25 мм составляет более 50 %;

песок мелкий - вес частиц крупнее 0,1 мм составляет более 75 %;

песок пылеватый - вес частиц крупнее 0,1 мм составляет менее 75 %.

Наименование грунта принимается по первому удовлетворяющему показателю в порядке расположения наименования.

Таблица 34

Таблица 35

Расчетные сопротивления слабых грунтов на уровне их дневной поверхности следует принимать по табл. 36.

Таблица 36

7.9. Расчетные сопротивления сильнотрещиноватых скальных пород следует определять в зависимости от степени выветрелости, как для грунтов каменистых или щебенистых, согласно п. 7.8.

Для остальных скальных пород расчетные сопротивления не нормируются.

7.10. Расчетные сопротивления грунта у края подошвы внецентренно нагруженного фундамента при учете дополнительного сочетания нагрузок следует принимать равным 1,3R.

7.11. Расчетная несущая способность по осевому сжатию (по грунту) одной сваи или сваи-оболочки определяется по формуле

Расчетная несущая способность по осевому растяжению (по грунту) одной сваи или сваи-оболочки определяется по формуле

где k1 - коэффициент надежности по грунту, принимаемый при количестве висячих свай в опоре более 20 равным 1,3; при 11-20 равным 1,5; при 6-10 равным 1,6; при 1-5 равным 1,7; при сваях-стойках k1=1;

k2 - коэффициент надежности по грунту, принимаемый для свай, забиваемых в грунт на глубину 3 м и более, равным 1,3;

U - периметр поперечного сечения ствола сваи или сваи-оболочки, м;

li - толщина отдельных пройденных слоев грунта ниже уровня местного размыва при расчетном расходе воды, м;

fi - расчетное сопротивление сил трения слоев грунта, по боковой поверхности сваи (в тс/м2), определяемое по табл. 37. Для торфов или заторфованных грунтов значение fi принимается равным 0,5 тс/м2 независимо от глубины залегания. При погружении свай подмывом значения умножаются на коэффициент 0,8. При забивке свай в предварительно пробуренные скважины (лидеры) диаметром, равным стороне квадратной или диаметру круглой сваи, значения f умножаются на коэффициент 0,5; при диаметре скважин на 5 см меньше упомянутых размеров ствола сваи - на коэффициент 0,6;

F - площадь опирания сваи или сваи-оболочки, м2; для одиночных деревянных нецилиндрованных свай - принимается равной полусумме площадей поперечных сечений у острия и на уровне местного размыва при расчетном расходе воды;

Rc - расчетное сопротивление нескального грунтового основания (в тс/м2) в плоскости острия сваи, определяемое по табл. 38. При плотных песках и супесях степень плотности которых определена статическим зондированием, значения Rc умножают на коэффициент 2. При отсутствии установок для статического зондирования пески и супеси, залегающие глубже 10 м, считая от поверхности грунта или дна водоема, допускается считать плотными, при этом табличные значения Rc умножаются на коэффициент 1,6. При получении значения Rc больше 2000 тс/м2 - во всех случаях в расчетах надлежит принимать Rc=2000 тс/м2.

Таблица 37