Страница 16: ВСН 136-78. . Инструкция по проектированию вспомогательных сооружений и устройств для строительства мостов (41736)

Величина эксцентриситета должна определяться расчетом с учетом прочности опоры как в момент надвижки, так и при неподвижных конструкциях.

При надвижке пролетных строений полупролетами с замыканием их в пролете на оголовках опор должны предусматриваться устройства, обеспечивающие возможность поперечного перемещения полупролетов при замыкании.

Оголовки опор должны быть снабжены приспособлениями для перестановки деталей устройств скольжения, улавливания и установки катков. При применении полимерных устройств скольжения следует автоматически контролировать горизонтальные усилия, если грузоподъемность тянущих и толкающих устройств превышает расчетную несущую способность перекаточной опоры на восприятие нагрузок при надвижке.

6.30. Отметки распределительных ростверков перекаточных опор назначаются с учетом уровня надвижки пролетного строения (проектного или повышенного), прогиба его консоли в момент перед накаткой ее на промежуточную или капитальную опору и упругих и остаточных деформаций опор под нагрузкой.

6.31. В тех случаях, когда ширина оголовков капитальных опор недостаточна для размещения устройств скольжения (накаточных путей), а также при необходимости сокращения вылета консоли надвигаемого пролетного строения, допускается располагать устройства скольжения на вспомогательных конструкциях уширения оголовков этих опор. При этом должна быть предусмотрена возможность установки опорных частей после надвижки пролетного строения без демонтажа конструкций уширения.

6.32. Опоры для надвижки, обстройка капитальных опор, устройства скольжения (накаточные пути) должны быть рассчитаны на воздействие нагрузок, приведенных в табл. 22, в наиболее невыгодном их сочетании и положении.

Таблица 22

Примечания. 1. В третьем сочетании принимается расчетная интенсивность ветровой нагрузки; в первом и третьем - соответствующая V=13 м/с.

2. При сборке конструкций, надвигаемых полупролетами с замыканием в пролете, опоры должны рассчитываться на надвижку вдоль и поперек моста.

3. При надвижке по наклонным путям величина тягового усилия должна определяться с учетом величины и направления уклона.

Опоры рассчитываются на прочность и устойчивость положения в продольном и поперечном направлениях в соответствии со схемами приложения нагрузок на опору, изображенными на рис. 45.

Рис. 45. Схема приложения нагрузок к перекаточной опоре:

а - в продольном направлении; б - в поперечном направлении; P1 и P2 - удельные давления на накаточные устройства (тс/м); ΣP1 и ΣP2 - общая нагрузка на отдельные нитки накаточных устройств (с учетом ветровой нагрузки); Wпс и Wо - давление ветра соответственно на пролетное строение и опору, направленное поперек оси моста; W′пс и W′о - то же вдоль оси моста; Nт - тяговое усилие; G - собственный вес опоры

При определении усилий во втором сочетании учитывается коэффициент сочетаний nс=0,9 (к нагрузке от поперечного ветра).

Расчеты по второму предельному состоянию при надвижке металлических пролетных строений производятся при вычислении строительного подъема опор, а также в тех случаях, когда возможно появление осадок опор, опасных для надвигаемого пролетного строения.

6.33. Дополнительно к расчетам на сочетания нагрузок, приведенных в табл. 22, опоры должны быть проверены на следующие нагрузки:

а) давление продольного и поперечного ветра расчетной интенсивностью на не нагруженную пролетным строением опору;

б) от домкратов, если в процессе надвижки предусмотрено поддомкрачивание конца консоли надвигаемого пролетного строения;

в) от пролетного строения и монтажного крана, если после надвижки пролетного строения (например, металлической балки сталежелезобетонного пролетного строения) его сборка будет продолжена в пролете с использованием перекаточных опор;

г) усилия, возникающие при выправке пролетного строения в плане, перекосе катков и непараллельности путей.

6.34. Давление от металлического пролетного строения на опоры (при числе их не более двух) допускается определять исходя из предположения об абсолютной жесткости пролетного строения:

а) при опирании пролетного строения на одном участке накаточных путей (рис. 46, а) по формулам:

случай 1, с<3а

случай 2, с≥3а

б) при опирании пролетного строения на двух участках накаточного пути (рис. 46, б) по формулам:

давление в любой точке накаточного пути

наибольшая величина давления

В приведенных формулах на рис. 46 обозначено:

Q - вес пролетного строения и верхних накаточных путей, т;

рх - удельное давление на накаточный путь, тс/м;

сп - длина участка опирания пролетного строения на накаточный путь, м;

lo - положение общего центра всех площадок опирания, определяемое из выражения

е - расстояние от центра площадок опирания до точки приложения силы Q, м;

li - координаты центров площадок опирания;

ап - расстояние от центра площадок опирания до середины каждой площадки;

- момент инерции площадок опирания, м3.

Рис. 46. Расчетные схемы нижнего накаточного пути при продольной перекатке:

а - при опирании пролетного строения на одном участке накаточного пути; б - при опирании пролетного строения на двух участках накаточного пути

6.35. Вертикальные нагрузки на опоры от веса пролетного строения и верхних накаточных путей определяются как площади соответствующих эпюр давления, вычисленных по вышеприведенным формулам.

6.36. Тяговое усилие и давление продольного и поперечно направленного на пролетное строение ветра распределяются между опорами (участками опирания) пропорционально вертикальным нагрузкам, приходящимся на опоры от надвигаемого пролетного строения:

где N - полное тяговое усилие, определяемое по указанию п. 6.86;

Nтn - усилие, приходящееся на п-ю опору;

Wд и Wп - давление продольного и поперечного ветра на пролетное строение;

Wдn и Wпn - соответственно давление ветра, приходящееся на n-ю опору;

Q - полная вертикальная нагрузка от пролетного строения;

Qn - вертикальная нагрузка, приходящаяся на n-ю опору.

Тяговое усилие и давление ветра прикладываются в уровне верха нижних накаточных путей.

Пирсы

6.37. Речные пирсы для перекатки на опоры пролетных строений, смонтированных в пролете параллельно оси моста, следует располагать по продольной оси опор, как правило, с низовой стороны их. Сопряжение пирсов с капитальными опорами должно обеспечивать плавный, без толчков, переход катков или тележек с пирса на опору, для чего пирсам должен быть придан строительный подъем, учитывающий упругие и остаточные деформации их под нагрузкой.

6.38. Пирсы и подмости для сборки пролетных строений, устанавливаемых на плаву, должны быть расположены, как правило, с низовой стороны моста и на расстоянии, обеспечивающем свободный вывод, перемещение плавучей системы вдоль моста, разворот и завод ее в пролет.

Пирсы для выкатки пролетных строений на плавучие опоры следует располагать под опорными узлами перпендикулярно продольной оси сборочных подмостей.

6.39. Длина береговых перекаточных пирсов должна обеспечивать возможность заводки между ними плавучих опор для снятия с пирсов пролетных строений при рабочем горизонте воды, с учетом его колебания и запасом глубины под днищем плавучих опор не менее установленного в п. 6.117.

В целях сокращения длины пирсов и для защиты их от воздействия льда, при возможности производства дноуглубительных работ, следует устраивать ковш. Уклон подводной части откосов ковша следует принимать в зависимости от грунта в пределах 1:3÷1:5.

6.40. При значительной высоте моста или длине перекатки (на мелководье) пирсы следует сооружать в низком уровне. Перекатку пролетных строений в этом случае производят:

в проектном уровне на специальных перекаточных опорах, являющихся концевыми частями сборочных подмостей;

в низком уровне на тележках (катках) или специальными передвижными подъемниками. Подъемка пролетных строений с тележек в уровень перевозки на плаву осуществляется подъемниками, сооружаемыми в конце пирсов.

6.41. Поперечные размеры пирсов определяются количеством накаточных путей (одиночный или совмещенный пирс) и условиями обеспечения их поперечной устойчивости под действием вертикальных и горизонтальных нагрузок.

Отметка верха прогонов (плиты) пирсов назначается с учетом конструкции накаточного пути, перекаточных и подъемных устройств и должна быть увязана с отметкой сборочных подмостей и отметками перевозки пролетных строений на плавучих опорах.

6.42. Свайный фундамент низких пирсов рекомендуется перекрывать металлическими балками, а при значительных нагрузках железобетонной монолитной плитой.

6.43. Конструкция пирсов должна предусматривать возможность установки на них домкратов для поддомкрачивания пролетного строения при установке его на накаточном пути и снятия с него.

Пирсы в уровне накаточных путей должны иметь рабочий настил и тротуары, отвечающие требованиям раздела 3.

6.44. Пирсы, накаточные пути и устройства должны быть рассчитаны на прочность и устойчивость положения в продольном и поперечном направлениях в соответствии со схемами приложения нагрузок, изображенными на рис. 47, в сочетаниях, приведенных в табл. 23.

Кроме того, определяются необходимый строительный подъем (см. п. 6.37) и прогибы прогонов (ферм) перекаточных пирсов.

Таблица 23

Примечания. 1. Тяговое усилие на пирсы не учитывается в случаях, когда накаточные пути уперты в капитальную опору или оно воспринимается работой нижних накаточных путей на сжатие (при креплении к ним отводных блоков тяговых полиспастов).

2. Величина ветровой нагрузки в 1 и 3 сочетаниях принимается соответствующей скорости ветра V=13 м/с, во 2 и 4 сочетаниях - расчетной интенсивности.

6.45. Дополнительно к расчетам на сочетания нагрузок, приведенных в табл. 23, пирсы должны быть проверены на:

а) давление поперечно направленного на пирсы ветра расчетной интенсивности при отсутствии на них пролетного строения;

б) нагрузки от домкратов в местах поддомкрачивания пролетного строения, при установке его на накаточные устройства и снятии с них.

6.46. Давление Q от веса пролетного строения на нижний накаточный путь разрешается принимать равномерно распределенным по длине верхних накаточных путей при симметричном относительно середины пролетного строения их расположении. В поперечном направлении давление Q прикладывается на одиночные пирсы центрально, а на совмещенные - с эксцентриситетом е (рис. 47).

Рис. 47. Схемы приложения нагрузок к пирсам:

а - вдоль пирсов; б - поперек пирсов; Q - нагрузка от перекатываемого пролетного строения; Nт - тяговое усилие; G - собственный вес рассчитываемых элементов пирса; Wпс, Wо - давление ветра соответственно на пролетное строение и опору вдоль перекатки; W′пс, W′о - то же поперек перекатки

6.47. Давление на накаточный путь Рx (в тс/пог. м) от воздействия на пролетное строение ветра вдоль перекатки допускается определять по методу внецентренного сжатия по формуле (рис. 48)

где Q и Wпс - приходящаяся на пирс часть нагрузки от веса пролетного строения и давления ветра;

h - возвышение центра ветрового давления над верхом нижних накаточных путей;

т - коэффициент условий работы, принимаемый т=1,1 при с2=0; т=1,0 при с2≠0.

Рис. 48. Расчетная схема давления на накаточный путь

6.48. Тяговое усилие Nт, давление ветра на пролетное строение поперек перекатки Wпс и воздействие от перекоса катков Н прикладываются в уровне верха нижних накаточных путей.

Распределение между опорами пирса тягового усилия и нагрузки от ветра на пролетное строение вдоль перекатки принимаются:

- при длине пирса 50 м и менее (при любой величине пролета в пирсах) - равномерно между всеми опорами;

- при большей длине пирса - равномерно между опорами на длине 50 м.