2.6. Гидростатическое давление воды учитывается для частей сооружений и грунтов, расположенных ниже уровня поверхностных или грунтовых вод, путем уменьшения веса частей сооружений и введения в расчет бокового давления воды, а также давления воды на днища (подушки).
Уровень воды принимается невыгоднейший - наинизший или наивысший возможный вероятностью превышения 10 % для периода производства данного вида работ.
Уровень воды, давящей на ограждения котлованов, определяется с учетом рекомендаций прилож. 11 и раздела 4.
Гидростатическое давление воды Р (в тс/м2) в любом направлении принимается равным
где γ - объемный вес воды, принимаемый 1 тс/м3;
Н - расчетная высота слоя воды, м.
2.7. Гидродинамическое давление воды на подводную часть конструкции Nвп (в кгс) принимается равным
где Nл - лобовое давление воды (в кгс), равное
Nт - сила трения воды по поверхности плавающего тела (в кгс), принимаемая равной
V - для неподвижных конструкций средняя скорость течения воды, принимаемая по данным поплавковых наблюдений и измерений вертушкой в пределах горизонта погружения; для перемещающихся конструкций V - относительная скорость перемещения воды и плавающего тела, м/с.
В случае, если подводная часть конструкции (плавсистемы) стесняет живое сечение более чем на 10 %, необходимо учитывать возрастание скорости водного потока;
φ0 - коэффициент, учитывающий степень обтекаемости погруженного в воду тела, принимаемый для заостренных или закругленных в плане очертаний равным 0,75, а для прямоугольных очертаний - 1,00;
f - коэффициент, характеризующий трение воды по поверхности погруженного тела принимаемый, для металлических поверхностей равным 0,17, для деревянных - 0,25, для бетонных - 0,20 кгс·с2/м4;
F - подводная площадь по миделю (наиболее широкому поперечному сечению), м2;
S - площадь смоченной поверхности (поверхность трения воды), м2.
Значения F и S принимаются равными:
а) для плашкоутов и барж
б) для бездонных ящиков, кессонов и т. п.
где t - осадка плашкоута или баржи, м;
Н - глубина воды в месте опускания бездонного ящика или кессона, м;
В - ширина плашкоута, баржи, бездонного ящика, кессона, м;
L - длина плашкоута, баржи, бездонного ящика, кессона, м.
При V≥2 м/с следует учитывать возрастание уровня воды у сооружения
где g - ускорение силы тяжести, м/с2.
При наличии косины течения, когда продольная ось тела составляет с направлением струй угол, отличный от 0°, лобовое давление воды Nл должно исчисляться не по площади миделя, а по проекции погруженной в воду части плавучего тела на плоскость, нормальную к направлению течения.
Помимо давления текущей воды должна учитываться нагрузка от воздействия волн в размере 0,03 тс/м для рек шириной до 300 м и 0,12 тс/м при ширине 500 м.
При строительстве на акваториях с большими высотами волн (озера, водохранилища, широкие реки) должен производиться более точный расчет волнового давления в соответствии со СНиП II-57-75 «Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)».
2.8. Воздействие искусственного регулирования усилий в конструкциях вспомогательных сооружений учитывается в случаях, предусмотренных проектом (например, придание плашкоутам первоначально обратного выгиба соответствующим порядком их балластировки). Величина усилий устанавливается при составлении проекта.
2.9. Вертикальная нагрузка от веса возводимых мостовых конструкций, а также строительных материалов и других грузов определяется по проектным спецификациям или объемам и объемным весам материалов, приведенным в проекте конструкции.
При реконструкции существующих мостов вес конструкций должен определяться с учетом их фактического состояния.
В соответствующих случаях должно быть учтено и горизонтальное воздействие вертикальной нагрузки (распор, натяжение и др.).
Вес возводимых конструкций, передаваемый на вспомогательные сооружения (сборочные клетки, прогоны и т. п.), допускается принимать равномерно распределенным по длине, если фактические колебания его по длине не превышают 10 %.
При устройстве нескольких (более двух) прогонов, рядов сборочных клеток и т. п. в плоскости поперечной к оси моста нагрузка от возводимых конструкций принимается равномерно распределенной в поперечном направлении, если крутильная жесткость возводимой конструкции равна или более крутильной жесткости вспомогательных сооружений.
Вес устанавливаемых или укладываемых кранами на вспомогательные сооружения (подмости и т. п.) элементов и грузов (за исключением бетона) учитывается с динамическим коэффициентом, равным 1,1.
2.10. Вертикальная нагрузка от копров, монтажного (грузоподъемного) оборудования и транспортных средств принимается по паспортным данным и каталогам. Нагрузку от консольных кранов, вагонов, тепловозов, обращающихся по сети, следует определять, пользуясь эквивалентными нагрузками, приведенными в прилож. 12. Нагрузка от нестандартного оборудования определяется по проектной документации.
Копры, монтажное и транспортное оборудование должны быть установлены в положение, вызывающее наибольшие силовые воздействия на конструкции вспомогательных сооружений, их элементы и соединения (например, при минимальном вылете и максимальном весе груза или максимальном вылете и минимальном весе груза, без груза, при различном положении стрелы в плане и наклоне стрелы копра).
Вес наклоняющейся стрелы, подвешенного к крану (копру) груза, с учетом веса строповочных устройств и оттяжек, принимается с динамическим коэффициентом, равным 1,1; вес молота - с динамическим коэффициентом 1,2.
Вертикальные нагрузки на отдельные ноги (колеса) кранов должны определяться с учетом распределения веса крана и груза, а также с учетом действия горизонтальных нагрузок (тяговых, ветровых, инерционных), действующих на кран. При этом места приложения отдельных нагрузок (тяговых, ветровых, инерционных) должны приниматься в соответствии с условиями работы крана.
2.11. Нагрузка от людей, инструмента и мелкого оборудования учитывается в виде:
а) равномерно распределенной вертикальной нагрузки интенсивностью 250 кгс/м2 - при расчете досок опалубки плит, настилов рабочих подмостей и рештований, проходов, тротуаров, а также непосредственно поддерживающих их конструкций (несущих ребер, поперечин, прогонов и т. п.);
б) равномерно распределенной вертикальной нагрузки интенсивностью 200 кгс/м2 - при расчете рабочих подмостей, временных опор, пирсов, рабочих мостиков с длиной загружаемого участка менее 60 м и интенсивностью 100 кгс/м2 при длине загружаемого участка 60 м и более. Указанной нагрузкой загружаются участки, не занятые монтируемой (бетонируемой) конструкцией (обычно учитывается как нагрузка на тротуарах);
в) нагрузки, равной 75 кгс/м для загружения собираемых пролетных строений без тротуаров (при определении усилий на временные опоры);
г) сосредоточенной горизонтальной нагрузки величиной 70 кгс, приложенной посередине пролета между стойками перил или к стойке перил.
Доски опалубки и настилов подмостей, ступени лестниц, а также непосредственно поддерживающие их конструкции, независимо от расчета на нагрузки, указанные выше, проверяются на сосредоточенный груз величиной 130 кгс. При ширине доски менее 15 см нагрузку распределяют на две доски (при условии сплачивания их поперечными планками).
Нагрузка для крюков, служащих для подвешивания лестниц, принимается равной 200 кгс.
Нагрузка (вес материалов, инструмента и рабочих) для подвесных люлек на одного рабочего принимается равной 120 кгс и на двух рабочих - 250 кгс.
Каждая тетива приставных лестниц рассчитывается на сосредоточенный груз 100 кгс.
2.12. Величина силы трения Nнт при перемещениях пролетных строений, бездонных ящиков, подкрановых и подкопровых тележек кранов и копров и др. по горизонтальной плоскости определяется по формулам:
а) при перемещении по рельсам на подкладках (салазках) или по бетонному, грунтовому и деревянному основанию
б) при перемещении по рельсам на катках
в) при перемещении по рельсам на тележках с подшипниками скольжения
то же с подшипниками качения
г) при перемещении по полимерным устройствам скольжения
где Р - нормативная нагрузка от веса перемещаемой конструкции (механизма), тс;
f1 - коэффициент трения скольжения, принимаемый по прилож. 9;
f2 - коэффициент трения качения катка (колеса) по рельсам, принимаемый по табл. 3;
f3 - коэффициент трения скольжения в подшипниках, принимаемый равным от 0,05 до 0,10 см;
f4 - коэффициент трения качения в подшипниках, равный 0,02 см;
f5 - коэффициент трения скольжения для полимерных материалов, принимаемый по табл. 4;
R1 - радиус катка, см;
R2 - радиус колеса, см;
k=2 - коэффициент, учитывающий влияние местных неровностей рельсов и катков, перекоса катков, непараллельности накаточных путей и прочих факторов, вызывающих возрастание сопротивления движению;
r - радиус оси колеса, см.
Таблица 3
|
Диаметр катка (колеса), мм |
200-300и менее |
400-500 |
600-700 |
800 |
900-1000 |
|
Коэффициент трения качения f2, см |
0,04 |
0,06 |
0,08 |
0,10 |
0,12 |
Таблица 4
|
Материал трущейся пары |
Давление, кгс/см2 |
|
Коэффициент трения f5 полимерных устройств скольжения при температуре |
|
|
|
|
|
отрицательной |
положительной |
|
Полированный лист+фторопласт |
<100 |
0,12 |
0,07 |
|
|
|
>100 |
0,09 |
0,06 |
|
|
Полированный лист+нафтлен |
<100 |
0,12 |
0,07 |
|
|
|
>100 |
0,10 |
0,06 |
|
|
Полированный лист+металлофторопласт |
<100 |
0,12 |
0,08 |
|
|
|
>100 |
|
|
|
|
Полированный лист + полиэтилен ВП |
<100 |
0,18 |
0,10 |
|
|
|
>100 |
0,12 |
0,06 |
Примечания. 1. В таблице указаны значения коэффициента трения при трогании с места. При скольжении значения f5 понижаются в среднем до 80 %.
2. При замене полированного листа листом, покрашенным эмалью, значения коэффициента трения увеличиваются на 10 %.
2.13. Инерционная горизонтальная нагрузка, направленная вдоль кранового (копрового) рельсового пути, должна приниматься равной 0,08 собственного веса любого элемента крана (ноги, ригеля, тележки, груза) и приложенной в центре тяжести соответствующего элемента.
Продольная нагрузка при перекосе и заклинке ног крана принимается равной 0,12 нормативной вертикальной нагрузки на ведущие колеса передвигающейся ноги и приложенной к головке рельсов подкранового пути. Направление усилий на заклиненной и передвигающейся ноге принимается противоположным.
Нормативная горизонтальная нагрузка, направленная поперек кранового пути и вызываемая торможением тележки, должна приниматься равной 0,05 суммы весов груза, веса тележки и канатов грузового полиспаста.
Инерционные горизонтальные нагрузки Т (в тс), возникающие при остановке механизма вращения крана (копра), принимаются равными:
а) от собственного веса стрелы
б) от суммы весов груза, грузового блока и канатов грузового полиспаста
где Gc - вес стрелы, приведенный к оголовку, т;
Gгр - сумма весов груза, грузового блока и канатов грузового полиспаста, т;
а′ - величина замедления вращательного движения, м/с2, определяемая по формуле
где n - скорость вращения платформы крана (копра), об/мин;
l - вылет стрелы, м;
t - время остановки в с, определяемое по табл. 5.
Примечания. 1. В вес груза включаются веса грузозахватных устройств, траверс и оттяжек.
2. При подъеме груза двумя или более грузозахватными механизмами должна учитываться неравномерность передачи веса груза, если она может иметь место по условиям производства работ.
При известной мощности двигателей поворота усилия, возникающие при вращении, допускается определять по п. 4.92.
Сила Т прикладывается к оголовку стрелы.
Нагрузка от торможения автомашин и автокранов (при скоростях не свыше 30 км/ч) принимается равной 0,25Ра, где Ра - вес автокрана (автомашины), и 0,3Рг, где Рг - вес гусеничного крана (трактора, бульдозера). При скоростях менее 5 км/ч тормозную нагрузку допускается не учитывать.
Таблица 5
|
Вылет стрелы l, м |
5 |
7,5 |
10 |
15 |
20 |
25 |
30 |
|
Время остановки t, с |
1 |
1,5 |
2,5 |
4 |
5 |
8 |
10 |
Примечание. Для промежуточных значений l величины t определяются по интерполяциям.
2.14. Нагрузки от укладки и вибрирования бетонной смеси принимаются:
а) вертикальные - от вибрирования бетонной смеси - 200 кгс/м2 горизонтальной поверхности опалубки;
б) горизонтальные (на боковую поверхность опалубки):
от давления свежеуложенной бетонной смеси - по табл. 6;
от сотрясения при выгрузке бетонной смеси - по табл. 7;
от вибрирования бетонной смеси – 400k3, кгс/м2, где k3 - коэффициент, учитывающий неодновременную работу вибраторов по ширине бетонируемого изделия и вводимый в расчет прогонов и стоек опалубки;
