3. Эквивалентные нагрузки k в тс/м пути от воздействия приведенных на рисунке схем для загружения линий влияния треугольного очертания (при α=0 и α=0,5) от однотипных вагонов приведены в табл. 3, а от ряда тепловозов ТЭ3 и ТЭ121 (без учета вагонной нагрузки) - в табл. 4.
Таблица 3
|
Длина загружения λ, м |
Эквивалентные нагрузки k в тс/м пути |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
от обращающихся полувагонов с количеством осей |
|
|
|
|
|
|
от строящейся восьмиосной цистерны в габарите Тц |
|
|
4 |
|
|
|
|
6 |
8 |
|
|
|
α=0 |
α=0,5 |
α=0 |
α=0,5 |
α=0 |
α=0,5 |
α=0 |
α=0,5 |
|
1 |
44,00 |
44,00 |
44,00 |
44,00 |
44,00 |
44,00 |
44,00 |
44,00 |
|
2 |
23,65 |
22,00 |
27,50 |
22,00 |
29,15 |
22,00 |
29,15 |
22,00 |
|
3 |
20,29 |
14,67 |
22,00 |
16,50 |
22,73 |
17,62 |
22,73 |
17,62 |
|
4 |
16,91 |
13,00 |
20,63 |
16,50 |
20,49 |
15,40 |
20,49 |
15,40 |
|
5 |
15,72 |
11,69 |
18,48 |
15,84 |
18,39 |
15,14 |
18,39 |
15,14 |
|
6 |
14,58 |
11,68 |
16,55 |
14,67 |
16,99 |
14,18 |
16,99 |
14,18 |
|
7 |
14,24 |
11,28 |
15,75 |
13,47 |
16,07 |
13,65 |
16,07 |
13,65 |
|
8 |
13,65 |
10,70 |
15,18 |
12,38 |
15,06 |
13,20 |
15,06 |
13,20 |
|
9 |
12,96 |
10,39 |
14,73 |
11,50 |
14,52 |
12,60 |
14,52 |
12,60 |
|
10 |
12,26 |
10,17 |
14,57 |
11,51 |
13,96 |
11,99 |
13,96 |
11,99 |
|
12 |
11,30 |
9,51 |
13,79 |
11,07 |
13,55 |
11,39 |
13,55 |
11,39 |
|
14 |
10,84 |
8,94 |
12,82 |
10,83 |
13,27 |
11,00 |
13,27 |
11,00 |
|
16 |
10,52 |
8,56 |
11,88 |
10,35 |
12,91 |
10,83 |
12,91 |
10,83 |
|
18 |
10,35 |
8,26 |
11,24 |
9,81 |
12,37 |
10,68 |
12,37 |
10,68 |
|
20 |
10,15 |
8,23 |
10,94 |
9,27 |
11,78 |
10,41 |
11,93 |
10,41 |
|
25 |
9,64 |
8,19 |
10,43 |
8,49 |
11,00 |
9,54 |
11,42 |
9,77 |
|
30 |
9,44 |
8,28 |
10,16 |
8,12 |
10,64 |
9,08 |
11,08 |
9,66 |
|
35 |
9,20 |
8,23 |
9,72 |
8,10 |
10,50 |
8,84 |
10,95 |
9,46 |
|
40 |
9,09 |
8,13 |
9,52 |
8,22 |
10,24 |
8,72 |
10,67 |
9,45 |
|
45 |
8,94 |
8,12 |
9,43 |
8,27 |
10,01 |
8,77 |
10,54 |
9,45 |
|
50 |
8,87 |
8,16 |
9,24 |
8,28 |
9,89 |
8,83 |
10,44 |
9,51 |
|
60 |
8,74 |
8,12 |
9,07 |
8,11 |
9,72 |
8,89 |
10,26 |
9,51 |
|
70 |
8,65 |
8,12 |
8,90 |
8,08 |
9,55 |
8,77 |
10,16 |
9,43 |
|
80 |
8,59 |
8,12 |
8,81 |
8,14 |
9,47 |
8,70 |
10,05 |
9,42 |
|
90 |
8,53 |
8,10 |
8,71 |
8,08 |
9,36 |
8,73 |
10,00 |
9,46 |
|
100 |
8,48 |
8,11 |
8,64 |
8,06 |
9,31 |
8,75 |
9,93 |
9,42 |
Примечания. 1. Осевое давление при определении эквивалентных нагрузок для обращающихся вагонов условно принято таким же, как и у строящихся, равным 22 тс.
2. При учете распределения сосредоточенного давления элементами верхнего строения пути величины k принимаются не более:
22 тс/м пути при передаче давления мостовой поперечиной и при непосредственном прикреплении рельсов к пролетному строению;
17 тс/м пути при передаче давления через балласт (и при расчете подпорных стен).
Таблица 4
|
Длина загруження λ, м |
Эквивалентные нагрузки k в тс/м пути от тепловозов |
|
|
|
|
|
ТЭ3 (давление оси 21 тс) |
|
|
ТЭ121 (давление оси 25 тс) |
|
|
α=0 |
α=0,5 |
α=0 |
α=0,5 |
|
1 |
42,00 |
42,00 |
50,00 |
50,00 |
|
2 |
21,00 |
21,00 |
25,00 |
25,00 |
|
3 |
18,20 |
14,00 |
21,39 |
16,67 |
|
4 |
15,49 |
11,42 |
18,28 |
13,37 |
|
5 |
14,62 |
11,09 |
17,10 |
12,80 |
|
6 |
13,65 |
11,20 |
16,04 |
13,06 |
|
7 |
12,60 |
10,80 |
14,85 |
12,65 |
|
8 |
11,62 |
10,24 |
13,71 |
12,03 |
|
9 |
11,06 |
9,64 |
12,69 |
11,36 |
|
10 |
10,64 |
9,07 |
11,98 |
10,70 |
|
12 |
10,17 |
8,05 |
11,18 |
9,51 |
|
14 |
9,92 |
7,73 |
10,79 |
8,52 |
|
16 |
9,56 |
7,56 |
10,61 |
8,13 |
|
18 |
9,24 |
7,53 |
10,23 |
7,96 |
|
20 |
9,05 |
7,57 |
9,79 |
7,80 |
|
25 |
8,74 |
7,71 |
8,97 |
7,41 |
|
30 |
8,53 |
7,48 |
8,66 |
7,14 |
|
35 |
8,36 |
7,45 |
8,39 |
7,12 |
|
40 |
8,26 |
7,51 |
8,27 |
6,88 |
|
45 |
8,15 |
7,49 |
8,04 |
6,84 |
|
50 |
8,09 |
7,44 |
7,92 |
6,87 |
|
60 |
7,97 |
7,47 |
7,76 |
6,91 |
|
70 |
7,89 |
7,43 |
7,60 |
6,86 |
|
80 |
7,83 |
7,44 |
7,51 |
6,87 |
|
90 |
7,79 |
7,44 |
7,43 |
6,83 |
|
100 |
7,75 |
7,43 |
7,37 |
6,86 |
Примечание. Ограничения величин эквивалентных нагрузок k в тс/м пути принимаются такие же, как и для вагонов с осевым давлением 22 тс.
Приложение 13
СХЕМЫ РАЙОНИРОВАНИЯ ТЕРРИТОРИИ СССР ПО ВЕТРОВОЙ НАГРУЗКЕ
Схемы осевых нагрузок подвижного состава:
а - обращающиеся вагоны: четырехосный хоппер-дозатор, цельнометаллические шести- и восьмиосные полувагоны; б - строящиеся восьмиосные цистерны; в - обращающиеся тепловозы ТЭ3; г - строящиеся тепловозы ТЭ-121
Приложение 14
МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ ПЛАВУЧЕЙ ОПОРЫ ИЗ ПОНТОНОВ КС
|
Схема плашкоута опоры |
Моменты инерции площади плашкоута |
|
|
1. При балластировке понтонов наливом воды насосами (балластируемые понтоны заштрихованы). Момент инерции при определении крена
Момент инерции при определении дифферента
|
|
|
2. При балластировке понтонов через донные отверстия (балластируемые понтоны заштрихованы). Момент инерции при определении крена
Момент инерции при определении дифферента
где - при условии разобщения воздухопроводов, идущих к понтонам. |
Принятые обозначения:
а и b - размеры понтона, соответственно вдоль оси Х-Х и У-У;
n и n1 - число понтонов, соответственно вдоль оси Х-Х и У-У:
т - общее количество балластируемых понтонов в опоре;
ω - площадь поверхности водного балласта в одном понтоне;
ixп и iyп - моменты инерции площади ω относительно собственных осей xп и уп параллельных соответствующим осям плашкоута опоры;
lx и lу - расстояния от центра тяжести площади ω каждого балластируемого понтона соответственно до оси наклонения У-У и X-X;
k - коэффициент, учитывающий влияние разобщения балластируемых понтонов от воздухопроводной сети. При сообщении внутреннего пространства понтонов с наружным воздухом k=1;
λ - разность уровней воды внутри понтона и снаружи для рассматриваемого положения плавучей опоры, м;
t - высота надводного борта для рассматриваемого положения плавучей опоры, м.
Приложение 15
ОПРЕДЕЛЕНИЕ В ПЛАВУЧИХ ОПОРАХ ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ ИЗГИБАЮЩИХ МОМЕНТОВ ΔМ И ПОПЕРЕЧНЫХ СИЛ ΔQ ОТ ВОЛНОВОЙ НАГРУЗКИ
Дополнительный волновой изгибающий момент ΔМ (в тc·м) вычисляется по формуле
где kн - коэффициент полноты водоизмещения;
L - длина плашкоута в уровне ватерлинии, м;
В - ширина плашкоута в уровне ватерлинии по миделю, м;
h - расчетная высота волны во время перевозки пролетных строений, м.
Расчетная высота волны должна назначаться на основании данных местного пароходства, относящихся к району перемещения плавучих опор при строительстве данного моста, и приниматься не менее 0,6 м.
Коэффициент k0 вычисляется по формуле
Коэффициент k1, в зависимости от длины судна L, принимается равным:
при длине судна 20 м - 0,0123;
при длине судна 40 м - 0,0101;
при длине судна 60 м - 0,0085;
при длине судна 100 м - 0,0061.
При промежуточных значениях L коэффициент k1 определяется по интерполяции.
Коэффициент k2 вычисляется по формуле
где Тн - осадка судна носом, м.
Эпюра дополнительного волнового изгибающего момента ΔМ принимается по рис. 1.
Рис. 1. Эпюра момента ΔМ от волновой нагрузки
Дополнительная волновая перерезывающая сила ΔQ (в тс), определяется по формуле
Рис. 2. Эпюра поперечной силы ΔQ от волновой нагрузки
Эпюра дополнительной волновой перерезывающей силы ΔQ принимается по рис. 2.
Приложение 16
РАСЧЕТ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ
1. Расчет свайных фундаментов, не усиленных каркасом
1. Свайные фундаменты рассчитываются с использованием прямоугольной системы координат хОz (рис. 1, а). Ее начало совмещается с точкой О, расположенной в уровне низа конструкции, объединяющей головы свай. В случае симметричной плоской расчетной схемы фундамента эта точка принимается на вертикальной оси симметрии схемы; в случае несимметричной плоской расчетной схемы фундамента с одними вертикальными сваями - на вертикали, проходящей через центр тяжести поперечных сечений всех свай, а в остальных случаях - произвольно. Ось х - горизонтальна и направлена вправо; ось z вертикальна и направлена вниз.
