Страница 4: ВСН 136-78. . Инструкция по проектированию вспомогательных сооружений и устройств для строительства мостов (41736)

k3=1 - для изделий шириной 1,5 м и менее и изделий, уплотняемых с помощью наружных вибраторов;

k3=0,8 - для изделий шириной свыше 1,5 м.

Для поверхности форм, наклонных в сторону изделия, давление бетонной смеси определяется путем умножения горизонтального давления бетонной смеси на синус угла наклона поверхности формы к горизонту. При угле наклона менее 30° к горизонтали давление бетонной смеси на форму не учитывается.

Таблица 6

В табл. 6 обозначено:

Р - нормативное максимальное боковое давление бетонной смеси, кгс/м2;

γ - объемный вес бетонной смеси (γ =2350 кгс/м3 для тяжелого бетона);

Н - высота уложенного слоя бетона, оказывающего давление на опалубку (но не более слоя, уложенного в течение 4 часов);

V - скорость бетонирования (по вертикали), м/ч;

R - радиус действия внутреннего вибратора, м;

R1 - радиус действия наружного вибратора, м;

k1 - коэффициент, учитывающий влияние консистенции бетонной смеси:

при осадке конуса 0-2 см k1=0,8;

при осадке конуса 4-6 см k1=1,0;

при осадке конуса 8-12 см k1=1,2;

k2 - коэффициент, учитывающий влияние температуры бетонной смеси:

для смеси с температурой 5-7° k2=1,15;

для смеси с температурой 12-17° k2=1,0;

для смеси с температурой 28-32° k2=0,85;

hд - высота «действующего столба» подводного бетона, принимается hд =kI, м, где k - показатель сохранения подвижности бетонной смеси в часах; I - скорость бетонирования, м/ч.

Примечания. 1. Ориентировочно принимается: радиус действия внутренних вибраторов R=0,75 м, наружных вибраторов R1=1 м.

2. В случае, если температура бетона неизвестна, значение k2 принимается равным 1,0.

3. Показатель подвижности бетонной смеси k следует принимать не менее 0,7-0,8 часа, а скорость бетонирования I - не менее 0,3 м/ч.

Таблица 7

2.15. Воздействие домкратов на конструкции вспомогательных сооружений, при регулировании напряжения или выправке положения и строительного подъема монтируемых (возводимых) конструкций, определяется как опорное давление на домкраты от нормативных нагрузок плюс дополнительное устанавливаемое проектом конструкции усилие, необходимое для регулирования в ней напряжений (положения).

Определение опорных давлений (реакций на домкраты) от монтируемой конструкции производится по расчетной схеме, имевшей место к началу регулирования, напряжений или выправки положения и строительного подъема, независимо от предшествовавшего порядка монтажа и распределения усилий (указанными факторами нельзя пренебречь при расчете самой конструкции).

2.16. Боковое усилие Н от перекоса катков, бокового смещения надвигаемой конструкции и непараллельности накаточных путей определяется по формулам:

а) при перемещении по пирсам на тележках с устройством подвижного опирания одного конца пролетного строения

б) то же при неподвижном опирании обоих концов пролетного строения

в) при продольном перемещении на катках

г) при перемещении на полимерных устройствах скольжения

где Р - нормативная нагрузка от веса надвигаемой конструкции.

Величина бокового усилия, приведенная выше, учитывается только для расчета упорных устройств, деталей их крепления, прогонов накаточных путей и опор высотой менее 1 м.

При расчете накаточных опор высотой более 1 м и их оснований величина бокового усилия учитывается в размере 50 % от приведенных выше значений.

2.17. Значение статической составляющей ветровой нагрузки qсн (в кгс/м2) нормальной к расчетной поверхности вспомогательных сооружений, монтажных приспособлений, механизмов и возводимых мостовых конструкций определяется по формуле

где q0 - скоростной напор ветра, кгс/м2;

с - аэродинамический коэффициент;

k - коэффициент, учитывающий изменение скоростного напора ветра по высоте (берется отдельно для каждого элемента сооружения с учетом его высоты).

Величины скоростного напора ветра приведены в табл. 8, значения k и с - в табл. 9 и 10.

Таблица 8

Примечания. 1. При проверке прочности и устойчивости сооружений на стадиях работы продолжительностью эксплуатации не более двух недель или в безветренный период (опалубка перед бетонированием, монтажная вышка перед загруженном и т. п.) допускается величину нормативного скоростного напора принимать равным 0,8 от значений, приведенных в таблице.

2. Нормативный скоростной напор ветра принят для высоты над поверхностью земли до 10 м.

Таблица 9

Примечания. 1. Местности типа А - открытые степи, лесостепи, пустыни, озера, водохранилища.

2. Местности типа Б - города, лесные массивы с высотой препятствий более 10 м.

Таблица 10

Примечание. Для сооружений со сложным контуром допускается уточнять величину с согласно СНиП II-6-74 «Нагрузки и воздействия».

Для высоких сооружений с периодом собственных колебаний более 0,25 с ветровая нагрузка должна определяться с учетом динамической составляющей, согласно указаниям главы СНиП II-6-74 «Нагрузки и воздействия».

В случаях, когда скорость ветра при производстве работ ограничивается по условиям производства работ и техники безопасности, скоростной напор ветра принимается равным:

а) при расчете мощности тяговых обустройств и буксиров для установки пролетных строений на плавучих опорах - 9,0 кгс/м2 (из условия производства работ при ветре скоростью до 10 м/с);

б) при расчете:

подмостей, опор, подкрановых эстакад и других устройств в процессе работы монтажных кранов;

тяговых средств в процессе перекатки (надвижки) пролетного строения;

подъемных устройств и средств в процессе подъемки пролетного строения;

устройств, воспринимающих воздействие домкратов в процессе регулирования напряжений или выправке положения и строительного подъема монтируемых конструкций - 18,0 кгс/м2 (из условия производства работ при ветре до 13 м/с).

Расчетную ветровую поверхность принимают по проектным контурам, т. е. по площади проекции частей сооружения (силуэта судна, крана, копра) на вертикальную плоскость, перпендикулярную направлению ветра. Для решетчатых конструкций с однотипными элементами разрешается расчетную поверхность принимать равной площади фермы, вычисленной по ее наружному габариту со следующими значениями коэффициентов заполнения φ:

а) для монтируемых балочных пролетных строений со сквозными фермами:

первая ферма - 0,2;

вторая и последующая фермы - 0,15;

б) для вспомогательных сооружений:

решетчатые башни из инвентарных конструкций - по табл. 11;

решетчатые башни и стрелы кранов (копров) - 0,8.

Таблица 11

Для других решетчатых конструкций значения с и φ должны определяться согласно табл. 8 СНиП II-6-74 «Нагрузки и воздействия».

2.18. Горизонтальная продольная ветровая нагрузка на сквозные фермы монтируемых и вспомогательных сооружений принимается в размере 60 % и на балки со сплошной стенкой - в размере 20 % от полной нормативной поперечной ветровой нагрузки.

На остальные сооружения и подъемно-транспортное оборудование продольная ветровая нагрузка определяется тем же порядком, как и поперечная ветровая нагрузка.

В конструкциях, имеющих развитые горизонтальные (наклонные) плоскости (настилы, опалубки, навесы), должно учитываться образование зон разрежения и скоростного напора у горизонтальных (наклонных) плоскостей, вызывающее образование вертикальных (подъемных) усилий.

Эти усилия должны определяться, как и горизонтальная ветровая нагрузка при значениях с= -0,4.

2.19. Нагрузка от давления льда на защитные конструкции вспомогательных сооружений, подвергающихся по условиям производства работ ледовым воздействиям, на реках с ледоходом принимается (в тc на метр ширины опоры или ледореза) равной:

а) при отсутствии режущего ребра – 50hл, (55 hл - для районов БАМ и севернее линии Красноярск-Воркута);

б) при наличии вертикального режущего ребра - 35 hл, (40 hл - для районов БАМ и севернее линии Красноярск-Воркута), где hл - толщина льда.

Нагрузка от давления льда прикладывается вдоль реки в уровне высокого ледохода вероятностью превышения 10 %.

Для особо ответственных сооружений (опоры при полунавесной сборке), а также при действии заторных масс льда и нагрузки от ледяных полей ледовая нагрузка должна определяться точными способами в соответствии с указаниями СНиП II-57-75 «Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)».

Величина hл должна приниматься равной 0,8 от наибольшей за зимний период толщины льда вероятностью превышения 10 %.

На реках, промерзающих до дна, должна приниматься толщина льда, наблюдаемая при осеннем ледоставе.

Примечание. Толщина льда, принятая в расчете, должна указываться в проекте. Если фактическая толщина льда будет больше принятой в расчете, то должны приниматься дополнительные меры при пропуске ледохода.

2.20. Нагрузка от навала судов и плавсистем на вспомогательные сооружения или защищающие их устройства принимается:

от обращающихся по реке судов - по табл. 12;

Таблица 12

от плавсистем, имеющихся на строительстве, согласно приведенным ниже указаниям.

Кинетическую энергию навала судна Eн (в тс·м) при подходе его к причальному сооружению следует определять по формуле

(1)

где Dc - расчетное водоизмещение судна, тc;