Рис. 54. Опирание узла пролетного строения на накаточные пути при продольной надвижке на плаву:
1 - опорный узел пролетного строения; 2 - опорные части; 3 - каретка; 4 - катки; 5 - нижний накаточный путь
6.78. Роликовые опоры должны состоять из отдельных двухроликовых элементов, последовательно объединяемых шарнирно в группы из двух, четырех, восьми элементов.
6.79. Конструкция тележек для поперечной перекатки (рис. 55) должна обеспечивать:
равномерную нагрузку на все ролики тележки;
возможность продольного перемещения одного из концов перекатываемого пролетного строения по тележке для уменьшения влияния распора, возникающего от непараллельности накаточных путей, забега тележек и от изменения длины пролетного строения при прогибах и температурных перепадах.
Тележки должны быть устойчивыми в свободном состоянии. Высота реборд колес менее 20 мм не допускается.
Тип рельса для перекаточного пути должен выбираться применительно к рекомендациям для подкрановых путей (раздел 3).
Рис. 55. Опирание узла пролетного строения при поперечной перекатке на тележках:
1 - опорный узел пролетного строения; 2 - катки; 3 - перекаточная тележка; 4 - опорные плиты тележки; 5 - ограничители положения катков
6.80. Катки для перекатки рекомендуется применять диаметром 80-120 мм из твердых сталей не ниже марки Ст. 5 с шероховатостью поверхности катания (ГОСТ 2789-73).
Длина катков должна быть на 20-30 см больше ширины накаточного пути. Расстояние между катками в свету не должно быть менее 5 см.
6.81. Количество рельсов накаточного пути, длина накаточных кареток, диаметр катков и их количество на погонный метр пути назначаются, исходя из величин предельных нагрузок на пересечение катка с рельсом или балкой накаточного пути, принимаемых по табл. 25, и наибольших величин удельных давлений на накаточный путь с учетом дополнительного коэффициента К=1,25, учитывающего неравномерность передачи нагрузки на отдельные катки.
Таблица 25
|
Диаметр стального катка |
Предельная нагрузка на одно пересечение, тс |
|
|
|
с рельсом типа II-а и тяжелее |
с балкой I № 55 и тяжелее |
|
80 |
3 |
7,5 |
|
100 |
5 |
10 |
|
120 |
6 |
11 |
Тяговые (толкающие) и тормозные устройства
6.82. Надвигаемые конструкции должны оснащаться тяговыми, тормозными и стопорными устройствами.
Тяговые (толкающие) устройства должны обеспечить плавную надвижку конструкций и иметь тормозные и стопорные приспособления и ограничители грузоподъемности. Скорость перемещения не должна превышать 0,25 м/мин при надвижке на устройствах скольжения и 0,5 м/мин при перекатке на катках и на роликовых тележках.
6.83. Тормозные устройства должны обязательно устраиваться в случаях:
надвижки по уклону более 10 %;
надвижки с помощью тяговых лебедок;
если ветровая нагрузка вдоль надвижки больше 0,5 нормативного усилия трения в устройствах скольжения.
В остальных случаях допускается ограничиваться стопорными устройствами, ограничивающими возвратные движения надвигаемых конструкций.
6.84. Для перемещения пролетных строений следует применять лебедки с канатоемкостью 200-400 м или домкраты со скоростью рабочего хода не свыше 5 мм/с. Автомобили и тракторы как тяговые средства не допускаются.
Тяговые лебедки для перемещения пролетного строения с помощью плавучей опоры на переднем конце следует располагать на пролетном строении, а на плавучей опоре следует располагать пеленажные лебедки.
6.85. Относительно продольной оси перекатки полиспасты располагаются строго симметрично и так, чтобы тросы не мешали работе с катками, а угол между направлением перекатки и осью полиспаста был не более 10°.
Расстояние между блоками при максимальном сближении должно быть не менее 5 диаметров роликов.
Подвижные блоки полиспаста должны крепиться к пролетному строению так, чтобы исключить разворот блока вокруг горизонтальной оси.
Расположение отводных роликов и лебедки должно удовлетворять условию, чтобы трос к барабану лебедки подходил снизу под углом не более 5° выше и 90° ниже горизонта.
При длине перекатки, превышающей максимальную длину полиспастов (определяемую канатоемкостью лебедки), необходимо предусматривать возможность быстрого перекрепления блоков полиспаста.
6.86. Тяговые и тормозные средства должны быть подобраны на суммарную нагрузку от силы трения, определяемой по указанию раздела 2, давления продольного ветра на пролетное строение в процессе его надвижки (при скорости V=13 м/с), составляющей веса, направленной вдоль плоскости надвижки (при наклонном ее положении), а также гидродинамического усилия (при надвижке с помощью плавучей опоры).
6.87. Выбор мощности лебедок производится с учетом отношения величины нормативного тягового усилия N к усилию Р в сбегающем конце троса у лебедки где К - характеристика полиспаста по данным табл. 26.
Таблица 26
|
Число рабочих нитей в полиспасте |
Число рабочих роликов в блоках полиспастов |
|
|
|
|
|
Значения К при числе отводных роликов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
1 |
0 |
1,00 |
0,96 |
0,92 |
0,88 |
0,85 |
0,82 |
|||||
|
2 |
1 |
1,96 |
1,88 |
1,81 |
1,73 |
1,65 |
1,60 |
|||||
|
3 |
2 |
2,88 |
2,76 |
2,65 |
2,55 |
2,44 |
2,35 |
|||||
|
4 |
3 |
3,77 |
3,62 |
3,47 |
3,33 |
3,20 |
3,07 |
|||||
|
5 |
4 |
4,62 |
4,44 |
4,26 |
4,09 |
3,92 |
3,77 |
|||||
|
6 |
5 |
5,43 |
5,21 |
5,00 |
4,80 |
4,61 |
4,43 |
|||||
|
7 |
6 |
6,21 |
5,96 |
5,72 |
5,49 |
5,27 |
5,06 |
|||||
|
8 |
7 |
6,97 |
6,69 |
6,42 |
6,17 |
5,92 |
5,68 |
|||||
|
9 |
8 |
7,69 |
7,38 |
7,09 |
6,80 |
6,53 |
6,27 |
|||||
|
10 |
9 |
8,38 |
8,04 |
7,72 |
7,41 |
7,12 |
6,83 |
|||||
|
11 |
10 |
9,04 |
8,68 |
8,33 |
8,00 |
7,68 |
7,37 |
Примечания. 1. Ролик неподвижного блока, с которого сбегает конец троса, считается отводным.
2. Данные относятся к полиспастам с блоками на подшипниках трения.
Величина К приведена ориентировочно и может уточняться в зависимости от конструкции полиспаста (например, типа подшипников).
Паспортная грузоподъемность лебедки при надвижке пролетных строений должна не менее чем на 30 % превышать усилие Р. Паспортная грузоподъемность домкратов должна не менее чем на 30 % превышать величину тягового усилия.
Диаметр роликов (отводных, полиспаста) должен приниматься равным не менее 15 диаметрам троса.
6.88. При применении тянущих домкратов должны применяться тяги с вытяжкой при расчетном тяговом усилии не более 10 см (предпочтительно в виде пластинчатых цепей).
Рекомендуется тянущие домкраты располагать на устоях мостов, передавая нагрузку на тягу через рамку или траверсы.
Рекомендуется предусматривать специальные домкраты для возврата поршней рабочих (тянущих) домкратов в исходное положение.
6.89. При надвижке пролетных строений с помощью домкратов, упираемых в хвостовую часть пролетного строения, рекомендуется устраивать передвижные упоры и съемные вставки, устанавливаемые между домкратами и торцом пролетного строения.
При сплошных нижних накаточных путях, закрепленных от смещения, рекомендуется применять перемещающиеся домкраты с зажимами (типа гидропередвижчика). Для повышения трения между упорными плитами гидродомкрата и накаточным путем следует укладывать стальные прокладки с насеченной и закаленной поверхностью.
6.90. Домкраты должны располагаться строго симметрично относительно оси надвижки и объединяться в общую батарею.
6.91. При надвижке в период, когда температура наружного воздуха ниже минус 40 °С, должны применяться механизмы (лебедки, домкраты), отвечающие общим техническим требованиям ГОСТ 14892-69* «Машины, приборы и другие технические изделия, предназначенные для эксплуатации в условиях низких температур» (северное исполнение).
Аванбеки, приемные консоли и анкерные устройства
6.92. При надвижке пролетного строения с применением аванбека длина последнего должна назначаться из условия обеспечения прочности и устойчивости против опрокидывания надвигаемой системы (аванбека с пролетным строением) в момент перед опиранием аванбека на следующую капитальную или промежуточную опору.
Конец аванбека, для облегчения его накатывания на опору, следует выполнять с плавным подъемом кверху на величину прогиба от собственного веса консольной части.
При надвижке неразрезных пролетных строений или при опирании на несколько опор при надвижке длина аванбека и его жесткость должны назначаться из условия обеспечения прочности, устойчивости элементов пролетного строения и, по возможности, минимальных усилий в надвигаемом пролетном строении.
Оптимальная длина аванбека обычно составляет 0,6-0,7 расстояния между опорами.
При надвижке неразрезных пролетных строений следует подбирать жесткость аванбека так, чтобы обеспечить минимальные усилия в надвигаемом пролетном строении.
6.93. Конструкция аванбека и его крепление к пролетному строению должны быть рассчитаны для следующих трех положений:
а) нахождение аванбека на весу, когда он работает как консоль;
б) поддомкрачивание переднего конца аванбека;
в) опирание аванбека в любом из его промежуточных узлов.
Сочетания нагрузок при этом должны приниматься по табл. 27.
6.94. Приемные консоли на капитальных опорах должны быть рассчитаны на воздействие нагрузок, приведенных в табл. 27 в наиболее невыгодном их сочетании и положении.
Таблица 27
|
Нагрузки и воздействия |
Сочетания нагрузок |
|
|
|
1 |
2 |
|
Собственный вес устройств |
+ |
+ |
|
Вес пролетного строения |
+ |
- |
|
Усилия в домкратах |
- |
+ |
|
Давление продольного или поперечного ветра |
+ |
+ |
Примечания. 1. Вес пролетного строения при подъеме (усилия в домкратах) должен приниматься с коэффициентом перегрузки, учитывающим возможное примерзание его к основанию, сцепление и др. Величина коэффициента принимается от 1,1 до 1,5.
2. В расчетах на устойчивость положение пролетного строения принимается с перекосом (взаимным превышением узлов), равным 0,001 расстояния между узлами опирания.
3. В первом сочетании учитывается давление ветра расчетной интенсивности; во втором - соответствующее скорости ветра V=13 м/с.
Усилия, передающиеся на приемную консоль, не должны превышать усилий, воспринимаемых конструкцией капитальной опоры (по проекту моста).
6.95. Конструкция шпренгеля должна обеспечивать возможность регулирования прогиба консоли пролетного строения при надвижке его на капитальные опоры (обычно поддомкрачиванием стойки шпренгеля). В проекте шпренгеля должны быть указаны способы непосредственного измерения усилий в шпренгеле и стойке на всех стадиях надвижки пролетного строения.
6.96. Расчетное усилие в вертикальных анкерах, удерживающих от опрокидывания пролетное строение, собираемое внавес, определяется по формуле
где Моп и Муд - расчетные опрокидывающий и удерживающий моменты от постоянных и крановых нагрузок;
l - величина анкерного пролета;
kн - коэффициент надежности, равный 2,0;
т - коэффициент условий работы, т=0,7 при устройстве раздельных анкеров в плоскости каждой фермы и т=1 в остальных случаях.
6.97. Расчет заделки анкеров в бетон выполняется согласно СНиП II-21-75.
При расчете заделки из фасонных профилей сцепление принимается равным 10 кгс/см2 для элементов с гладкой поверхностью и 15 кгс/см2 для элементов с поверхностью периодического профиля.
6.98. Несущая способность анкерного массива проверяется в плоскости конца анкеров. При этом учитывается только собственный вес массива и не учитывается работа бетона на растяжение (т. е. вес вышележащей части должен быть не менее Р).
6.99. Независимо от результатов расчета глубина заделки анкеров в бетон должна быть не менее одного метра.
