До початку сторінка 7 з 23
второй группы
Стержневая классов:
А-I, А-II
1,05
1,00
А-III диаметром, мм:
6 - 8
1,10
1,00
10 - 40
1,07
1,00
А-IIIв с контролем:
удлинения и напряжения
1,10
1,00
только удлинения
1,20
1,00
А-IV, А-V
1,15
1,00
А-VI
1,20
1,00
Проволочная классов:
Bp-I
1,10
1,00
В-II, Вр-II
1,20
1,00
K-7, K-19
1,20
1,00
Расчетные сопротивления арматуры растяжению (с округлением) для основных видов стержневой и проволочной арматуры при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы приведены соответственно в табл. 21 и 22, а при расчете по предельным состояниям второй группы - в табл. 18 и 19.
2.24 (2.27). Расчетные сопротивления арматуры сжатию Rsc, используемые при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы, при наличии сцепления арматуры с бетоном принимаются равными соответствующим расчетным сопротивлениям арматуры растяжению Rs, но не более 400 МПа, а для арматуры класса А-IIIв - Rsc = 200 МПа.
Значения расчетных сопротивлений арматуры сжатию для основных видов стержневой и проволочной арматуры приведены соответственно в табл. 21 и 22.
Таблица 21 (22)
Стержневая арматура класса
Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2)
растяжению
сжатию Rsc
продольной Rs
поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw
А-I
225 (2300)
175 (1800)
225 (2300)
А-II
280 (2850)
225 (2200)
280 (2850)
А-III диаметром, мм:
6 - 8
355 (3600)
285* (2900)
355 (3600)
10 - 40
365 (3750)
290* (3000)
365 (3750)
А-IIIв с контролем:
удлинения и напряжения
490 (5000)
390 (4000)
200 (2000)
только удлинения
450 (4600)
360 (3700)
200 (2000)
А-IV
510 (5200)
405 (4150)
400 (4000)
А-V
680 (6950)
545 (5550)
400 (4000)
А-VI
815 (8300)
650 (6650)
400 (4000)
* В сварных каркасах для хомутов из арматуры класса А-III, диаметр которых менее 1/3 диаметра продольных стержней, значения Rsw принимаются равными 255 МПа (2600 кгс/см2).
Таблица 22 (23)
Проволочная арматура класса
Диаметр, мм
Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2)
растяжению
сжатию Rsc
продольной Rs
поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw
Вр-I
3
375 (3850)
270 (2750), 300* (3100)
375 (3850)
4
365 (3750)
265 (2700), 295* (3000)
365 (3750)
5
360 (3700)
260 (2650), 290* (2950)
360 (3700)
В-II
3
1240 (12650)
990 (10100)
400 (4000)
4
1180 (12000)
940 (9600)
400 (4000)
5
1100 (11300)
890 (9000)
400 (4000)
6
1050 (10600)
835 (8500)
400 (4000)
7
980 (10000)
785 (8000)
400 (4000)
8
915 (9300)
740 (7400)
400 (4000)
Вр-II
3
1215 (12400)
970 (9900)
400 (4000)
4
1145 (11700)
915 (9350)
400 (4000)
5
1045 (10700)
835 (8500)
400 (4000)
6
980 (10000)
785 (8000)
400 (4000)
7
915 (9300)
730 (7450)
400 (4000)
8
850 (8700)
680 (6950)
400 (4000)
К-7
6
1210 (12300)
965 (9850)
400 (4000)
9
1145 (11650)
915 (9350)
400 (4000)
12
1110 (11300)
890 (9050)
400 (4000)
15
1080 (11000)
865 (8800)
400 (4000)
К-19
14
1175 (12000)
940 (9600)
400 (4000)
* Для случая применения в вязаных каркасах.
При расчете конструкций, для которых расчетное сопротивление бетона принято с учетом коэффициента условий работы gb2 = 0,9 (см. п. 3.1), допускается при соблюдении соответствующих конструктивных требований п. 5.39 принимать значения Rsc, МПа, равными для арматуры классов:
А-IV, Ат-IVK 450
Ат-IVC, А-V, Ат-V, Ат-VCK, А-VI, Ат-VI, Ат-VIK, В-II, Вр-II, K-7 и K-19 500
При отсутствии сцепления арматуры с бетоном принимается значение Rsc = 0.
2.25 (2.28). Расчетные сопротивления арматуры для предельных состоянии первой группы снижаются (или повышаются) путем умножения на соответствующие коэффициенты условий работы gsi, учитывающие опасность усталостного разрушения, неравномерное распределение напряжений в сечении, условия анкеровки, работу арматуры при напряжениях выше условного предела текучести и т.п.
Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний второй группы Rs,ser вводят в расчет с gs = 1,0.
Расчетные сопротивления поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) Rsw снижаются по сравнению с Rs путем умножения на коэффициенты условий работы gs1 и gs2:
а) независимо от вида и класса арматуры - на коэффициент gs1 = 0,8, учитывающий неравномерность распределения напряжений в арматуре по длине рассматриваемого сечения;
б) для стержневой арматуры класса А-III, диаметром менее 1/3 диаметра продольных стержней и проволочной арматуры класса Вр-I в сварных каркасах - на коэффициент gs2 = 0,9, учитывающий возможность хрупкого разрушения сварного соединения.
Расчетные сопротивления растяжению поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) Rsw с учетом указанных выше коэффициентов условий работы приведены в табл. 21 и 22.
Расчетные сопротивления растяжению арматуры с условным пределом текучести умножаются на коэффициент условий работы gs6, учитывающий работу арматуры с напряжением выше условного предела текучести; определение этого коэффициента и порядок его использования приведены в п. 3.7.
Кроме того, расчетные сопротивления Rs и Rsw в соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы согласно табл. 23.
Таблица 23 (24)
Факторы, обусловливающие введение коэффициентов условий работы арматуры
Коэффициент условий работы арматуры
условное обозначение
значения коэффициентов
1. Многократное повторение нагрузок
gs3
См. табл. 36, п. 3.61
2. Наличие сварных соединений при многократном повторении нагрузок
gs4
См. табл. 37, п. 3.61
3. Зона передачи напряжений для напрягаемой арматуры без анкеров и зона анкеровки ненапрягаемой арматуры
Побачили розбіжність з офіційним текстом?