Раздел 1-3. Материалы. Расчет по предельному состоянию I группы

0,84

0,82

0,81

0,8

0,73

0,70

0,67

0,65

0,63

0,61

0,6

0,61

0,58

0,55

0,53

0,51

0,49

0,4

0,4

0,50

0,47

0,45

0,43

0,41

w = 0,8 - 0,008R_b;  

Если значение x, определенное по формуле (111), оказывается больше x_elh₀, то в условие (109) подставляется значение x, равное:

                                       (112)

где

Значения w и  можно определять по табл. 31 или 32.

При наличии ненапрягаемой арматуры S и S' с условным пределом текучести следует учитывать примечание к п. 3.3, распространяя его и на арматуру S'.

Если используется напрягаемая арматура с физическим пределом текучести, высота сжатой зоны x при x > x_R всегда определяется по формуле (112).

Значение e вычисляется по формуле

                                                       (113)

При этом эксцентриситет e₀ определяется с учетом прогиба элемента согласно пп. 3.39 и 3.40.

Примечание. При большом количестве ненапрягаемой арматуры с физическим пределом текучести (при R_sA_s > 0,2R_sA_sp) не следует пользоваться формулами (111) и (112). В этом случае высота сжатой зоны x определяется по формулам общего случая согласно п. 3.18 с учетом п. 3.37.

ДВУТАВРОВЫЕ СЕЧЕНИЯ С СИММЕТРИЧНОЙ АРМАТУРОЙ 3.42. Расчет двутавровых сечений с симметричной арматурой, сосредоточенной в полках, производится следующим образом.

Если граница сжатой зоны проходит в полке, т.е. соблюдается условие

N £ R_bb'_fh'_f - A_sp(g_s6R_s - s_sc)                                            (114)

(где g_s6 определяется по формуле (23) при x = h¢_f/h₀), то расчет производится как для прямоугольного сечения шириной b'_f в соответствии с указаниями п. 3.41.

Если граница сжатой зоны проходит в стенке, т.е. условие (114) не соблюдается, то расчет производится в зависимости от относительной высоты сжатой зоны следующим образом:

                                    (115)

а) при x₁ £ x_R (см. табл. 26 или 27) прочность сечения проверяется из условия

Ne £ R_bbx(h₀ - 0,5x) + R_bA_on(h₀ - 0,5h¢_f) + s_scA¢_sp(h₀ - a¢_p) + R_scA¢_s(h₀ - a¢_s),       (116)

где

                                        (117)

Здесь g_s6 определяется по формуле

                                     (118)

где h - см. п. 3.7;

                                              (119)

при N > R_bA_on допускается g_s6 вычислять по формуле (23) п. 3.7, принимая x = x₁;

б) при x₁ > x_R прочность сечения проверяется также из условия (116), при этом высота сжатой зоны x при арматуре с условным пределом текучести (см. п. 2.16) определяется по формуле

                      (120)

В формулах (115) - (120):

A_on - площадь сечения сжатых свесов полки, равная:

A_on = (b_f - b)h'_f;

x_el - см. п. 3.41;

b - см. п. 3.18.

Если значение x, определенное по формуле (120), оказывается больше x_elh₀, то в условие (116) подставляется значение x, равное:

                                        (121)

где

R_s, w - см. табл. 31 или 32.

При напрягаемой арматуре с физическим пределом текучести высота сжатой зоны x при x₁ > x_R всегда определяется по формуле (121).

При наличии ненапрягаемой арматуры S и S' с условным пределом текучести следует учитывать примечание к п. 33, распространяя его и на арматуру S'.

Примечания: 1. При переменной высоте свесов полки значение h¢_f принимается равным средней высоте свесов.

2. При большом количестве ненапрягаемой арматуры с физическим пределом текучести (при R_sA_s > 0,2R_sA_sp) не следует пользоваться формулами (120) и (121). В этом случае высота сжатой зоны определяется по формулам общего случая, согласно п. 3.18, с учетом п. 3.37.

КОЛЬЦЕВЫЕ СЕЧЕНИЯ 3.43 (3.21). Расчет элементов кольцевого сечения (черт. 28) при соотношении внутреннего и наружного радиусов r₁/r₂ ³ 0,5 с арматурой, равномерно распределенной по окружности (при числе продольных стержней не менее шести), должен производиться из условия

Черт. 28. Схема, принимаемая при расчете кольцевого сечения

Ne₀ £ (R_bAr_m + R_scA_sp,totr_sp + R_scA_s,totr_s)(sinπξ_cir/π) + R_sA_sp,totj_spz_sp + R_sA_s,totj_sz_s,       (122)

где    r_m = 0,5(r₁ + r₂);

A_sp,tot - площадь сечения всей напрягаемой продольной арматуры;

A_s,tot - то же, ненапрягаемой арматуры;

r_sp, r_s - радиусы окружностей, проходящих через центры тяжести стержней, соответственно площадью A_sp,tot и A_s,tot;

x_cir - относительная площадь сжатой зоны бетона, определяемая по формуле

                  (123)

здесь ω_p  = η_r - σ_sp/R_s; w_s = h_r;

h_r = 1,1 - для арматуры с условным пределом текучести (см. п. 2.16);

h_r = 1,0 - для арматуры с физическим пределом текучести;

d_sp(s) = 1,5 + 6R_s×10^-4(R_s - в МПа);

s_sp - предварительное напряжение с учетом коэффициента g_sp, большего единицы;

z_sp, z_s - расстояния от равнодействующей их соответственно в напрягаемой и ненапрягаемой арматуре растянутой зоны до центра тяжести сечения, определяемые по формуле

z_sp(s) = (0,2 + 1,3x_cir)r_sp(s),                                                (124)

но принимаемые не более z_sp(s);

j_sp, j_s  - коэффициенты, принимаемые равными:

j_sp(s) = w_p(s)(1 - d_sp(s)x_cir);                                                  (125)

если j_sp £ 0 или j_s £ 0, значение x_cir снова вычисляется по формуле (123), при этом соответственно принимается A_sp = 0 либо A_s = 0.

Если x_cir < 0,15, в условие (122) подставляется значение x_cir, определяемое по формуле