Отгибы учитываются в расчете, если расстояние от грани опоры до начала первого отгиба (s1), а также расстояние между концом предыдущего и началом следующего отгиба (s2) не превышают 0,2h (см. черт. 36).
При вычислении smt, y и ??xy приведенное сечение определяется согласно п. 3.58.
Расчет производится для каждого участка с постоянной интенсивностью поперечного армирования. При наличии отгибов учитывается среднее значение mt на участке рассматриваемого отгиба (см. черт. 36).
Для элементов, в которых поперечная арматура не предусматривается (см. п. 5.41), должны быть выполнены требования п. 4.9 при замене в условиях (183) и (184) расчетных сопротивлений бетона Rb,ser и Rbt,ser соответственно расчетными сопротивлениями Rb и Rbt, умноженными на коэффициент условий работы ??b1 согласно табл. 35.
Таблица 35 (16)
Бетон |
Состояние бетона по влажности |
Коэффициент условий работы бетона ??b1 при коэффициенте асимметрии цикла b, равном |
||||||
|
|
0 - 0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
1. Тяжелый |
Естественной влажности |
0,75 |
0,80 |
0,85 |
0,90 |
0,95 |
1,00 |
1,00 |
|
Водонасыщенный |
0,50 |
0,60 |
0,70 |
0,80 |
0,90 |
0,95 |
1,00 |
2. Легкий |
Естественной влажности |
0,60 |
0,70 |
0,80 |
0,85 |
0,90 |
0,95 |
1,00 |
|
Водонасыщенный |
0,45 |
0,55 |
0,65 |
0,75 |
0,85 |
0,95 |
1,00 |
Расчет на выносливость наклонных сечений коротких консолей, поддерживающих подкрановые балки и т.п. конструкции, производится согласно п. 3.99 «Пособия по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры», принимая расчетные сопротивления бетона Rb и Rbt с учетом коэффициента b1.
3.60. Коэффициенты условий работы бетона gb1, применяемые при действии многократно повторяющейся нагрузки, определяются в зависимости от коэффициента асимметрии цикла ??b:
(158)
где b,min, b,max - соответственно наименьшее и наибольшее напряжение в бетоне в пределах цикла изменения нагрузки, определяемые согласно пп. 3.57 и 3.58; при этом напряжения принимаются со своими знаками: при проверке условия (150) за положительные принимаются напряжения сжатия, а при проверке условий (182) и (183) - напряжения растяжения.
При ??b 0 коэффициент gb1 принимается по табл. 35.
При определении расчетного сопротивления Rbt или Rbt,ser, если напряжение растяжения сменяется напряжением сжатия, за величину b,min принимаются сжимающие напряжения. В этом случае коэффициент b1 для тяжелого бетона естественной влажности при 0 > ??b -5 определяется по формуле
b1 = 0,7 - 0,06b. (159)
При b1 = 1,00 расчет на выносливость сжатого бетона можно не производить.
При проверке образования наклонных трещин коэффициенты условий работы b1, вводимые на расчетные сопротивления Rbt (Rbt,ser) и Rb (Rb,ser), определяются соответственно в зависимости от
(160)
где mc,min, mc,max,
mt,min, ??mt,max - соответственно наименьшие и наибольшие главные сжимающие и главные растягивающие напряжения в бетоне в пределах цикла изменения нагрузки, определяемые согласно п. 4.9 по полному приведенному сечению.
При определении напряжений бетона, входящих в формулы (158) и (160), используются такие же нагрузки, что и при расчете на выносливость.
Для изгибаемых элементов, выполняемых без предварительного напряжения, формулы (158) и (160) приобретают вид:
(158а)
(160а)
При расчете наклонных сечений коротких консолей также принимается ??b = Qmin/Qmax
Если число циклов повторения нагрузок значительно превышает 2×106 (т.е. порядка 10k, где k ³ 7), коэффициент условий работы b1 следует уменьшить на 0,03(k - 6).
3.61 (2.28). Коэффициенты условий работы арматуры s3, принимаемые при расчете на выносливость, определяются по табл. 36.
Таблица 36 (25)
Класс арматуры |
Коэффициент условий работы арматуры s3 при коэффициенте асимметрии цикла s, равном |
||||||||
|
-1,0 |
-0,2 |
0 |
0,2 |
0,4 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
А-I |
0,41 |
0,63 |
0,70 |
0,77 |
0,90 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
А-II |
0,42 |
0,51 |
0,55 |
0,60 |
0,69 |
0,93 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
А-III диаметром, мм: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 - 8 |
0,33 |
0,38 |
0,42 |
0,47 |
0,57 |
0,85 |
0,95 |
1,00 |
1,00 |
10 - 40 |
0,31 |
0,36 |
0,40 |
0,45 |
0,55 |
0,81 |
0,91 |
0,95 |
1,00 |
А-IV |
- |
- |
- |
0,00 |
0,38 |
0,72 |
0,91 |
0,96 |
1,00 |
А-V |
- |
- |
- |
0,00 |
0,27 |
0,55 |
0,69 |
0,87 |
1,00 |
А-VI |
- |
- |
- |
0,00 |
0,19 |
0,53 |
0,67 |
0,87 |
1,00 |
Вр-II |
- |
- |
- |
- |
0,00 |
0,67 |
0,82 |
0,91 |
1,00 |
В-II |
- |
- |
- |
- |
0,00 |
0,77 |
0,97 |
1,00 |
1,00 |
К-7 диаметром, мм: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 и 9 |
- |
- |
- |
- |
0,00 |
0,77 |
0,92 |
1,00 |
1,00 |
12 и 15 |
- |
- |
- |
- |
0,00 |
0,68 |
0,84 |
1,00 |
1,00 |
К-19 диаметром 14 мм |
- |
- |
- |
- |
0,00 |
0,63 |
0,77 |
0,96 |
1,00 |
Вр-I |
- |
0,00 |
0,56 |
0,71 |
0,85 |
0,94 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
А-IIIв с контролем: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
удлинений и напряжений |
- |
- |
- |
0,00 |
0,41 |
0,66 |
0,84 |
1,00 |
1,00 |
только удлинений |
- |
- |
- |
0,00 |
0,46 |
0,73 |
0,93 |
1,00 |
1,00 |
Примечание. При значениях rs, для которых в табл. 36 не даны значения коэффициента s3, применение соответствующей арматуры не допускается. |
При наличии сварных соединений учитывается дополнительный коэффициент условий работы gs4, определяемый по табл. 37.
Таблица 37 (26)
Класс арматуры |
Группа сварных соединений |
Коэффициент условий работы арматуры ??s4 при коэффициенте асимметрии цикла s, равном |
||||||
|
|
0 |
0,2 |
0,4 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
А-I; А-II |
1 |
0,90 |
0,95 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
|
2 |
0,65 |
0,70 |
0,75 |
0,90 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
|
3 |
0,25 |
0,30 |
0,35 |
0,50 |
0,65 |
0,85 |
1,00 |
А-III |
1 |
0,90 |
0,95 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
|
2 |
0,60 |
0,65 |
0,65 |
0,70 |
0,75 |
0,85 |
1,00 |
|
3 |
0,20 |
0,25 |
0,30 |
0,45 |
0,60 |
0,80 |
1,00 |
А-IV |
1 |
- |
- |
0,95 |
0,95 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
|
2 |
- |
- |
0,75 |
0,75 |
0,80 |
0,90 |
1,00 |
|
3 |
- |
- |
0,30 |
0,35 |
0,55 |
0,70 |
1,00 |
А-V |
1 |
- |
- |
0,95 |
0,95 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
горячекатаная |
2 |
- |
- |
0,75 |
0,75 |
0,80 |
0,90 |
1,00 |
|
3 |
- |
- |
0,35 |
0,40 |
0,50 |
0,70 |
1,00 |
Примечания: 1. Группы сварных соединений, приведенные в настоящей таблице, включают следующие типы соединений, допускаемые для конструкций, рассчитываемых на выносливость, и приведенные в обязательных приложениях 3 и 4 СНиП 2.03.01-84: 1-я группа - стыковое - по поз. 6 обязательного приложения 3; 2-я « - крестообразное - по поз. 1, стыковые - по поз. 5, 8 и 9, а также по поз. 10 - 12 и 25 - все соединения при отношении диаметров стержней, равном 1,0 (см. обязательное приложение 3); тавровые - по поз. 5 и 7 обязательного приложения 4; 3-я « - крестообразные - по поз. 2 и 4, стыковые - по поз. 13 - 26 обязательного приложения 3; тавровые - по поз. 1 - 4, 6, 8, 9 обязательного приложения 4. 2. В таблице даны значения s4 для арматуры диаметром до 20 мм. 3. Значения коэффициента gs4 должны быть снижены на 5 % при диаметре стержней 22 - 32 мм и на 10 % при диаметре свыше 32 мм. 4. В конструкциях, рассчитываемых на выносливость, соединения по поз. 3 и 27 обязательного приложения 3, а также по поз. 10 - 14 обязательного приложения 4 применять не допускается. |
При расчете на выносливость нормальных сечений коэффициент асимметрии цикла s определяется по формуле
(161)
где s,min, s,max - соответственно наименьшее и наибольшее напряжения в растянутой арматуре в пределах цикла изменения нагрузки, определяемые согласно пп. 3.57 и 3.58; при этом растягивающие напряжения принимаются со знаком «плюс», а сжимающие напряжения - со знаком «минус».
При расчете изгибаемых элементов из тяжелого бетона с ненапрягаемой арматурой значение rs для продольной арматуры принимается:
при 0 ?? Mmin/Mmax 0,2 rs = 0,3;
при 0,2 Mmin/Mmax 0,75 rs = 0,15 + 0,8Mmin/Mmax;
при Mmin/Mmax 0,75 rs = Mmin/Mmax,
где Mmin, Mmax - соответственно наименьший и наибольший изгибающие моменты в расчетном сечении элемента в пределах цикла изменения нагрузки.
При расчете на выносливость наклонных сечений значение s определяется по формуле
(162)