До початку сторінка 22 з 23
Черт. 36. Учет отогнутых стержней при расчете наклонных сечений на выносливость
1-1, 2-2 - плоскости отгибов; для 1-1 sinc = (sinc1 + sinc2)/2; для 2-2 sinc = sinc2; l1 и l2 - длины участков элемента при учете соответственно плоскостей отгибов 1-1 и 2-2
Отгибы учитываются в расчете, если расстояние от грани опоры до начала первого отгиба (s1), а также расстояние между концом предыдущего и началом следующего отгиба (s2) не превышают 0,2h (см. черт. 36).
При вычислении smt, sy и txy приведенное сечение определяется согласно п. 3.58.
Расчет производится для каждого участка с постоянной интенсивностью поперечного армирования. При наличии отгибов учитывается среднее значение smt на участке рассматриваемого отгиба (см. черт. 36).
Для элементов, в которых поперечная арматура не предусматривается (см. п. 5.41), должны быть выполнены требования п. 4.9 при замене в условиях (183) и (184) расчетных сопротивлений бетона Rb,ser и Rbt,ser соответственно расчетными сопротивлениями Rb и Rbt, умноженными на коэффициент условий работы gb1 согласно табл. 35.
Таблица 35 (16)
Бетон
Состояние бетона по влажности
Коэффициент условий работы бетона gb1 при коэффициенте асимметрии цикла rb, равном
0 - 0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
1. Тяжелый
Естественной влажности
0,75
0,80
0,85
0,90
0,95
1,00
1,00
Водонасыщенный
0,50
0,60
0,70
0,80
0,90
0,95
1,00
2. Легкий
Естественной влажности
0,60
0,70
0,80
0,85
0,90
0,95
1,00
Водонасыщенный
0,45
0,55
0,65
0,75
0,85
0,95
1,00
Расчет на выносливость наклонных сечений коротких консолей, поддерживающих подкрановые балки и т.п. конструкции, производится согласно п. 3.99 «Пособия по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры», принимая расчетные сопротивления бетона Rb и Rbt с учетом коэффициента gb1.
3.60. Коэффициенты условий работы бетона gb1, применяемые при действии многократно повторяющейся нагрузки, определяются в зависимости от коэффициента асимметрии цикла rb:
(158)
где sb,min, sb,max - соответственно наименьшее и наибольшее напряжение в бетоне в пределах цикла изменения нагрузки, определяемые согласно пп. 3.57 и 3.58; при этом напряжения принимаются со своими знаками: при проверке условия (150) за положительные принимаются напряжения сжатия, а при проверке условий (182) и (183) - напряжения растяжения.
При rb ³ 0 коэффициент gb1 принимается по табл. 35.
При определении расчетного сопротивления Rbt или Rbt,ser, если напряжение растяжения сменяется напряжением сжатия, за величину sb,min принимаются сжимающие напряжения. В этом случае коэффициент gb1 для тяжелого бетона естественной влажности при 0 > rb ³ -5 определяется по формуле
gb1 = 0,7 - 0,06½rb½. (159)
При gb1 = 1,00 расчет на выносливость сжатого бетона можно не производить.
При проверке образования наклонных трещин коэффициенты условий работы gb1, вводимые на расчетные сопротивления Rbt (Rbt,ser) и Rb (Rb,ser), определяются соответственно в зависимости от
(160)
где smc,min, smc,max,
smt,min, smt,max - соответственно наименьшие и наибольшие главные сжимающие и главные растягивающие напряжения в бетоне в пределах цикла изменения нагрузки, определяемые согласно п. 4.9 по полному приведенному сечению.
При определении напряжений бетона, входящих в формулы (158) и (160), используются такие же нагрузки, что и при расчете на выносливость.
Для изгибаемых элементов, выполняемых без предварительного напряжения, формулы (158) и (160) приобретают вид:
(158а)
(160а)
При расчете наклонных сечений коротких консолей также принимается rb = Qmin/Qmax
Если число циклов повторения нагрузок значительно превышает 2×106 (т.е. порядка 10k, где k ³ 7), коэффициент условий работы gb1 следует уменьшить на 0,03(k - 6).
3.61 (2.28). Коэффициенты условий работы арматуры gs3, принимаемые при расчете на выносливость, определяются по табл. 36.
Таблица 36 (25)
Класс арматуры
Коэффициент условий работы арматуры gs3 при коэффициенте асимметрии цикла rs, равном
-1,0
-0,2
0
0,2
0,4
0,7
0,8
0,9
1,0
А-I
0,41
0,63
0,70
0,77
0,90
1,00
1,00
1,00
1,00
А-II
0,42
0,51
0,55
0,60
0,69
0,93
1,00
1,00
1,00
А-III диаметром, мм:
6 - 8
0,33
0,38
0,42
0,47
0,57
0,85
0,95
1,00
1,00
10 - 40
0,31
0,36
0,40
0,45
0,55
0,81
0,91
0,95
1,00
А-IV
-
-
-
0,00
0,38
0,72
0,91
0,96
1,00
А-V
-
-
-
0,00
0,27
0,55
0,69
0,87
1,00
А-VI
-
-
-
0,00
0,19
0,53
0,67
0,87
1,00
Вр-II
-
-
-
-
0,00
0,67
0,82
0,91
1,00
В-II
-
-
-
-
0,00
0,77
0,97
1,00
1,00
К-7 диаметром, мм:
6 и 9
-
-
-
-
0,00
0,77
0,92
1,00
1,00
12 и 15
-
-
-
-
0,00
0,68
0,84
1,00
1,00
К-19 диаметром 14 мм
-
-
-
-
0,00
0,63
0,77
0,96
1,00
Вр-I
-
0,00
0,56
0,71
0,85
0,94
1,00
1,00
1,00
А-IIIв с контролем:
удлинений и напряжений
-
-
-
0,00
0,41
0,66
0,84
1,00
1,00
только удлинений
-
-
-
0,00
0,46
0,73
0,93
1,00
1,00
Примечание. При значениях rs, для которых в табл. 36 не даны значения коэффициента gs3, применение соответствующей арматуры не допускается.
При наличии сварных соединений учитывается дополнительный коэффициент условий работы gs4, определяемый по табл. 37.
Таблица 37 (26)
Класс арматуры
Группа сварных соединений
Коэффициент условий работы арматуры gs4 при коэффициенте асимметрии цикла rs, равном
0
0,2
0,4
0,7
0,8
0,9
1,0
А-I; А-II
1
0,90
0,95
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
2
0,65
0,70
0,75
0,90
1,00
1,00
1,00
3
0,25
0,30
0,35
0,50
0,65
0,85
1,00
А-III
1
0,90
0,95
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
2
0,60
0,65
0,65
0,70
0,75
0,85
1,00
3
0,20
0,25
0,30
0,45
0,60
0,80
1,00
А-IV
1
-
-
0,95
0,95
1,00
1,00
1,00
2
-
-
0,75
0,75
0,80
0,90
1,00
3
-
-
0,30
0,35
0,55
0,70
1,00
А-V
1
-
-
0,95
0,95
1,00
1,00
1,00
горячекатаная
2
Побачили розбіжність з офіційним текстом?