К работам по соединению полотен сваркой, сшивкой или склейкой допускаются лица, прошедшие инструктаж по технике безопасности и ознакомленные с правилами производства работ.

3.10.4. При работе зимой на открытом воздухе рабочие должны быть обеспечены теплой одеждой и обувью, летом — средствами защиты от кровососущих насекомых;

землеройно-транспортные и грузоподъемные машины в зимнее время должны иметь оборудование и устройства для утепления, очистки рабочих органов от намерзающего грунта;

при эксплуатации машин при низких температурах следует ограничивать их нагрузку, учитывая повышенную хладоломкость металла.

3.10.5. При перевозке и монтаже плит сборных покрытий необходимо соблюдать следующие требования:

к такелажным работам допускаются лица, прошедшие курс обучения и имеющие удостоверение такелажников;

при перевозке верхние плиты необходимо раскреплять в кузове с помощью канатов или проволоки;

складирование плит должно вестись на ровных устойчивых площадках, исключающих перекос и последующее смещение плит в штабеле. В зимнее время плиты должны складироваться на площадки, очищенные от наледи и снега;

при подъеме беспетлевых плит петлями из тросов радиус загиба троса на ребрах плит должен быть не менее 30 мм. Для этого в местах зачалки необходимо предусматривать закругления кромок или предварительно трос петлевых зачалок продевать через трубы, имеющие на концах закругления;

для исключения смещения зачалочных петель к центру плиты необходимо пользоваться траверсой;

при подъеме плит такелажники должны находиться на безопасном от поднимаемых и перемещаемых плит расстоянии, на устойчивых и ровных, не загроможденных и не стесненных для перемещения площадках;

при подъеме плит не допускается придерживание такелажниками тросов, крюков, подкладок и других элементов, находящихся в условиях изгиба, сжатия и растяжения. Наводка плит на место укладки должна производиться с помощью специальных шестов в момент, когда плита находится на высоте не более 30 см от основания.

Приложение 1

СХЕМЫ ПОПЕРЕЧНЫХ ПРОФИЛЕЙ ЗЕМЛЯНОГО ПОЛОТНА

а)

б)

Рис. П.1.1. а) Насыпь высотой до 1 м с боковыми резервами на песчаных и супесчаных грунтах; б) Насыпь высотой до 1,2 м на глинистых грунтах

б)а)

в)

Рис. П.1.2. Насыпь из переувлажненных суглинков сосредоточенных резервов:

а — высотой от 1,5 до 3 м; б — высотой от 3 до 6 м; в — насыпь высотой

от 1,5 м до 3 м при использовании переувлажненных суглинков

из боковых резервов

Рис. П.1.3. Выемка глубиной от 1 до 6 м в переувлажненных глинистых грунтах с закюветиыми полками

а)

б)

Рис. П.1.4. а) Насыпь на болотах I типа глубиной до 1 м с выторфовыванием; б0 Насыпь на болотах I типа глубиной более 1 м с выторфовыванием

а)

б)

Рис. П.1.5. а) Насыпь на болотах I типа с частичным выторфовыванием; б) Насыпь на болотах II типа с частичным выторфовыванием

Рис. П.1.6. Насыпь на болотах I типа с использованием торфа

в основании

Рис. П.1.7. Насыпь на болотах II типа с использованием торфа

в основании

а)б)

Рис. П.1.8. Насыпь на болотах с использованием торфяных грунтов

в теле и основании насыпи:

а — на болотах I и II типов, отсыпаемых из сосредоточенных резервов;

б — на болотах I типа, отсыпаемых из боковых резервов

Рис. П.1.9. Насыпь на болотах III типа с использованием торфа

в основании (при наличии торфяных грунтов типа 3-А и 3-Б)

Рис. П.1.10. Насыпь на старицах и озерах глубиной 1,5 м и более

при использовании торфяных грунтов 1-го и 2-го типов (возводимая методом гидромеханизации)

Рис. П.1.11. Насыпь на старицах и озерах глубиной 1,5 м и более

при использовании торфяных грунтов 3-А и 3-Б типов (возводимая методом гидромеханизации)

Рис. П.1.12. Насыпь на озерах при использовании в основании торфяных грунтов 3-А и 3-Б типов

Рис. П.1.13. Насыпь на затопляемых поймах, возводимая из песчаных

и глинистых грунтов с применением автотранспорта

Рис. П.1.14. Поперечные профили земляного полотна на промороженных основаниях:

а — на болотах I типа; б — на болотах II типа; 1 — минеральная часть земляного полотна; 2 намороженный слой торфяной залежи; 3 — талая торфяная залежь; 4 — боковые теплоизоляционные призмы из торфа;

5 — боковые резервы; 6 — талый торфяной слой за счет оттаивания сверху

Рис. П.1.15. Схемы совмещенного способа прокладки автодорог

и трубопроводов

Рис. П.1.16. Поперечные профили выемок:

а — выемка в торфяных буграх при грунтах III категории просадочности;

б — выемка в торфяных буграх при грунтах IV—V категории просадочности; 1 — привозной грунт; 2 — планировка откосов; 3 — ВГВМ после строительства; 4 — терморегулирующие призмы и подушка из торфа; 5 — нетканый синтетический материал; 6 — засыпка пазух и откосов

Приложение 2

ПРОГНОЗ ОСАДКИ И ОЦЕНКА УСТОЙЧИВОСТИ ОСНОВАНИЯ НАСЫПИ

Конечная осадка основания насыпи устанавливается методом послойного суммирования по формуле

(1)

где epi — модуль осадки i-го слоя сжимаемой толщи при расчетной величине действующих на него вертикальных нормальных напряжений от веса насыпи, определяемый по компрессионной кривой; Hi — мощность i-го слоя; n — число расчетных слоев.

При наличии в болотной толще отдавливающихся слоев конечная осадка, вычисляемая по приведенной формуле, увеличивается на суммарную мощность этих слоев.

Упрощенный прогноз хода осадки во времени осуществляется на основе эмпирических графиков, представленных на рис. П. 2.1.

Рис. П.2.1. График для определения времени достижения заданной интенсивности осадки

За завершение интенсивной части осадки на первой стадии строительства следует принимать момент достижения интенсивности нарастания осадки во времени за предшествующий месяц, равной 7 см/мес, на второй стадии — 2 см/мес. При этом необходимо добавлять время зимнего периода, когда консолидация исключается.

Приближенно допускается принимать время достижения 80 % консолидации равным 17 месяцам, а 90 % — 24 месяцам.

При высоте насыпи более 2,5 м, а также при глубине болота более 9 м или при наличии в болотной толще слабых грунтов, не предусмотренных типизацией, вместо типа болота устанавливается тип основания по устойчивости путем определения коэффициента безопасности при быстрой отсыпке () и при медленной отсыпке () по формуле:

(2)

(3)

где — расчетная величина полной сопротивляемости сдвигу грунта основания в его природном состоянии, определяемая в полевых условиях с помощью прибора лопастного типа (крыльчатки); —расчетная величина полной сопротивляемости сдвигу грунта основания в состоянии полного уплотнения под расчетной нагрузкой от веса насыпи, определяемая и лаборатории по специальной методике; А0 — параметр, определяемый по табл. П. 2.1; S — расчетная осадка; gн — удельный вес грунта насыпи; — то же с учетом взвешивания; Нр — высота насыпи.

Таблица П.2.1

Относительная глубина слоя с минимальной сопротивляемостью сдвигу в долях

от полуширины насыпи по подошве

А0

0,1

8,70

0,2

5,72

0,3

4,88

0,4

4,56

0,6

4,35

0,8

4,26

Для торфов допускается ориентировочно принимать

МПа,(4)

где wк — абсолютная влажность торфа при заданной степени консолидации. Тип основания устанавливают по табл. П.2.2.

Таблица П.2.2

Тип оснований

Показатель

Характеристика

Требуемые мероприятия

по обеспечению устойчивости

I

³ 1

Устойчивость обеспечена при любой интенсивности возведения насыпи

Не требуется

II

< 1

³ 1

Устойчивость обеспечивается только при замедленном темпе возведения насыпи

Определить допустимый режим возведения насыпи и обеспечить его соблюдение

III

< 1

Устойчивость не обеспечена ни при каком режиме возведения насыпи

Изменить конструкцию насыпи или усилить основание

Определение сроков устройства дорожной одежды для насыпей, сооружаемых на сжимающемся основании

Упрощенная методика

1. Сроки устройства дорожной одежды Тд.о для насыпей, сооружаемых на слабых грунтах, должны назначаться с таким расчетом, чтобы последующая осадка основания не оказывала существенного влияния на транспортно-эксплуатационные характеристики дороги в течение заданного межремонтного срока.

2. Приближенно Тд.о может назначаться по одному из следующих вариантов:

Тд.о = Ти, (5)

где Ти — время достижения 80 или 90 % осадки основания (80 % — для дорожных одежд переходного, 90 % — капитального типов).

Допускается для насыпей, отсыпаемых в зимнее время, в условиях нефтегазоносных районов Западной Сибири Ти (для 80 %) = 17 мес; Ти (для 90 %) = 24 мес.

Тд.о = Тiдоп, (6)

где Тiдоп — время достижения допустимой интенсивности осадки (т. е. интенсивности, при которой за время Тм.р не возникает существенных неровностей покрытия; iдоп = 7 см/мес — на первой и iдоп = 2 см/мес на второй стадии строительства).

Методика определения Тд.о с учетом изменения ровности покрытия

1. Уточненный способ определения Тд.о включает прогноз изменения ровности покрытия за счет неравномерной осадки основания насыпи в процессе эксплуатации за период Тм.р.

2 Ровность покрытия оценивается глубиной неровности Sn при заданной длине 2ln (рис. П.2.2, б и П.2.3, б).

Рис. П.2.2. Номограмма для определения допустимых длин и глубин неровностей для автомобильных дорог категории III-В в процессе эксплуатации

Примечание. Н' — мощность насыпи; стрелками показан порядок проведения расчета

Рис. П.2.3. Номограмма для определения допустимых длин и глубин неровностей для автомобильных дорог категории IV-B и V-B

в процессе эксплуатации

Примечание. Н' — мощность насыпи; стрелками показан порядок проведения расчета

3. Порядок прогноза изменения ровности следующий.

3.1. В качестве исходной информации необходимо иметь:

продольный профиль дна болота (или профиль поверхности малосжимаемой толщи, подстилающей сжимаемый слой);

характеристику сжимаемости грунта сжимаемой толщи (например, компрессионный модуль деформации Ер);

значение проектной высоты насыпи Н на любом поперечнике;

величину удельного веса грунта насыпи g.

Примечание. Точность прогноза будет зависеть от детальности получения профиля дна болота. Максимальная точность достигается при получении сплошного профиля дна, что может быть обеспечено при применении геофизических методов.

3.2. Ориентировочно назначают Тд.о и задаются межремонтным сроком Тм.р = Тср.р. Допускается при неоговоренных в задании сроках принимать:

Тм.р = 7 лет — для дорог I-В—II-В категорий;

Тм.р = 9 лет — для дорог III-В категорий;

Тм.р = 10 лет — для дорог IV-В—V-В категорий.

3.3. Руководствуясь профилем дна болота и проектным продольным профилем земляного полотна, намечают, как показано на рис. П.2.4, расчетные участки (каждый из них состоит из двух смежных отрезков), для которых сочетание длины и глубины неровности может оказаться самым неблагоприятным с точки зрения допустимых соотношений длин и глубин, определяемых по графику, рис. П.2.2, а и П.2.3, а. В качестве первого приближения можно предположить, что к наиболее неблагоприятным следует относить неровности, для которых iл + iпр = imax (iл и iпр — уклон левого и правого участка неровности).

Рис. П.2.4. Пример выбора расчетного участка:

1 — проектный продольный профиль земляного полотна; 2 — поверхность слабого основания;

3 — продольный профиль минерального основания болота

3.4. Для выбранных расчетных участков определяют (в соответствии со схемой, приведенной на рис. П.2.5):

1) конечные осадки поперечников, относящихся к этому участку, по формуле:

(7)

где h — мощность сжимаемого слоя;

2) конечные неравномерные осадки основания:

(8)

Рис. П.2.5. Схема для определения расчетных характеристик выбранного участка:

1 — поверхность насыпи на момент завершения отсыпки; 2 — поверхность насыпи при неравномерной осадке слабого основания в процессе эксплуатации; 3 — поверхность слабого основания до отсыпки насыпи; 4 — то же на момент устройства дорожной одежды; 5 — то же на момент проведения ремонта покрытия; 6 — то же к окончанию процесса консолидации; 7 — продольный профиль минерального дна болота

3) неравномерные осадки, соответствующие времени проведения ремонта покрытия:

(9)

4) неравномерные осадки соответствующие времени устройства дорожной одежды:

(10)

где , — коэффициенты времени, определяемые известными методами прогноза консолидации;

5) расчетные неравномерные осадки за время эксплуатации до ремонта покрытия:

(11)

6) расчетные длины левого и правого участков неровности на поверхности сжимаемого слоя (,), которые равны соответствующим участкам неровности минерального основания.