СНиП РК 5.04-23-2002 сторінка 7 з 27

Стальные конструкции нормы проектирования

а — расстояние между осями поперечных основных ребер;

h_ef— расчетная высота стенки (рис. 11), равная в сварных балках полной высоте стенки, в балках с поясными соединениями на высокопрочных болтах — расстоянию между ближайшими к оси балки краями поясных уголков, в балках, составленных из прокатных профилей, — расстоянию между началами внутренних закруглений, в гнутых профилях (рис. 12) — расстоянию между краями выкружек;

t — толщина стенки.

Рис. 11. Расчетная высота стенки составной балки

а – сваренной из листов; б – на высокопрочных болтах; в – сварной с таврами

Рис. 12 Схемы поперечных сечений гнутых профилей

7.2. Расчет на устойчивость стенок балок следует выполнять с учетом всех компонентов напряженного состояния (s, t и s_loc).

Напряжения s, t и s_loc следует вычислять в предположении упругой работы материала по сечению брутто без учета коэффициента j_b.

Сжимающее напряжение s у расчетной границы стенки, принимаемое со знаком „плюс", и среднее касательное напряжение t следует вычислять по формулам:

(76)

, (77)

где h - полная высота стенки;

M и Q - средние значения соответственно момента и поперечной силы в пределах отсека; если длина отсека больше его расчетной высоты, то М и Q следует вычислять для более напряженного участка с длиной, равной высоте отсека; если в пределах отсека момент или поперечная сила меняют знак, то их средние значения следует вычислять на участке отсека с одним знаком.

Местное напряжение s_loc в стенке под сосредоточенной нагрузкой следует определять согласно требованиям пп. 5.13 и 13.40 (при g_f₁ ⁼ 1,1) настоящих норм.

В отсеках, где сосредоточенная нагрузка приложена к растянутому поясу, одновременно должны быть учтены только два компонента напряженного состояния: s и t или s_loc и t.

Односторонние поясные швы следует применять в балках, в которых при проверке устойчивости стенок значения левой части формулы (78) не превышают 0,9 g_c при _w <3,8 и g_c при _w³3,8.

7.3. Устойчивость стенок балок не требуется проверять, если при выполнении условий (33) условная гибкость стенки не превышает значений:

3,5 - при отсутствии местного напряжения в балках с двусторонними поясными швами;

3,2 - то же. в балках с односторонними поясными швами;

2,5 - при наличии местного напряжения в балках с двусторонними поясными швами.

При этом следует устанавливать поперечные основные ребра жесткости согласно требованиям пп. 7.10, 7.12 и 7.13 настоящих норм.

7.4. Расчет на устойчивость стенок балок симметричного сечения, укрепленных только поперечными основными ребрами жесткости, при отсутствии местного напряжения (s_loc = 0) и условной гибкости стенки _w £ 6 следует выполнять по формуле

(78)

где g_с – коэффициент, принимаемый по табл. 6 настоящих норм;

(79)

. (80)

В формуле (79) коэффициент c_cr следует принимать:

для сварных балок - по табл. 21 в зависимости от значения коэффициента d;

Таблица 21

£ 0,8

1,0

2,0

4,0

6,0

10,0

³ 30

c_cr

30,0

31,5

33,3

34,6

34,8

35,1

35,5

, (81)

где - b_f и t_f - соответственно ширина и толщина сжатого пояса балки;

b - коэффициент, принимаемый по табл. 22;

для балок на высокопрочных болтах c_c_r=35,2.

Таблица 22

Балки Условия работы сжатого пояса b

Подкрановые

Крановые рельсы не приварены

Крановые рельсы приварены

Прочие

При непрерывном опирании плит

В прочих случаях

0,8

Примечание. Для отсеков подкрановых балок, где сосредоточенная нагрузка приложена к растянутому поясу, при вычислении коэффициента d следует принимать b = 0,8.

В формуле (80) ,

где d - меньшая из сторон пластинки (h_ef или a);

m - отношение большей стороны пластинки к меньшей.

7.5. Расчет на устойчивость стенок балок симметричного сечения с учетом развития пластических деформаций при отсутствии местного напряжения (s_loc = 0) и при t £ 0,9 R_s, A _f/ A_w ³ 0,25, 2,2 < _w £ 6 следует выполнять по формуле

M £ R_yg_ch²_ef t (A_f / A_w +a), (82)

где a = 0,24 - 0,15 (t / R_s)² - 8,5 × 10^-3 ( _w - 2,2) ²;

здесь g_c следует принимать по табл. 6, а t - определять по формуле (77).

7.6. Расчет на устойчивость стенок балок симметричного сечения, укрепленных только поперечными основными ребрами жесткости (рис. 13), при наличии местного напряжения (s_loc ¹ 0) следует выполнять по формуле

(83)

где g_c - следует принимать по табл. 6 настоящих норм;

s; ; t - определять согласно требованиям п. 7.2;

t_cr - определять по формуле (80).

Значения s_cr и s_loc_,_cr в формуле (83) следует определять:

а) при a / h_ef £ 0,8

s_cr - по формуле (79);

s_loc,cr= (84)

где c₁ — коэффициент, принимаемый для сварных балок по табл. 23 в зависимости от отношения a / h_ef и значения d, вычисляемого по формуле (81), а для балок на высокопрочных болтах - по табл. 23, а;

Рис. 13. Схема балки, укрепленной поперечными основными ребрами жесткости (1)

а — сосредоточенная нагрузка F приложена к сжатому поясу;

б — то же, к растянутому поясу

Таблица 23

Значения c₁ для сварных балок при а / h_ef, равном

0,5

0,6

0,8

1,0

1,2

1,4

1,6

1,8

2,0

11,5

12,0

12,3

12,4

12,5

12,4

13,0

13,3

13,5

13,6

13,7

14,8

16,1

16,6

16,8

16,9

17,0

18,0

20,4

21,6

22,1

22,5

22,9

22,1

25,7

28,1

29,1

30,0

31,0

27,1

32,1

36,3

38,3

39,7

41,6

32,6

39,2

45,2

48,7

51,0

53,8

38,9

46,5

54,9

59,4

63,3

68,2

45,6

55,7

65,1

70,4

76,5

83,6

Таблица 23, a

/ h_ef

0,5

0,6

0,8

1,0

1,2

1,4

1,6

1,8

2,0

c₁

13,7

15,9

20,8

28,4

38,7

51,0

64,2

79,8

94,9

Если нагружен растянутый пояс, то при расчете стенки с учетом только s_loc и t при определении коэффициента d по формуле (81) за b_f и t_f следует принимать соответственно ширину и толщину нагруженного растянутого пояса;

б) при а / h_ef > 0,8 и отношении s_loc/ s больше значений, указанных в табл. 24,

s_сr - по формуле

, (85)

где с₂ - коэффициент, определяемый по табл. 25;

s_loc,cr - по формуле (84), в которой при а / h_ef > 2 следует принимать = 2 h_ef;

в) при / h_ef > 0,8 и отношении s_loc,cr/ s не более значений, указанных в табл. 24:

s_сr - по формуле (79);

s_loc,cr - по формуле (84), но с подстановкой 0,5 а вместо а при вычислении в формуле (84) и в табл. 23.

Во всех случаях t_cr следует вычислять по действительным размерам отсека.

7.7. В стенке балки симметричного сечения, укрепленной кроме поперечных основных ребер одним продольным ребром жесткости, расположенным на расстоянии h₁ от расчетной (сжатой) границы отсека (рис. 14), обе пластинки, на которые это ребро разделяет отсек, следует рассчитывать отдельно:

а) пластинку 3, расположенную между сжатым поясом и продольным ребром, по формуле

s / s_cr1 + s_loc / s_loc,cr1 + (t / t_cr1)² £ g_c, (86)

Рис. 14. Схема балки, укрепленной поперечными основными ребрами и продольным ребром жесткости

а — сосредоточенная нагрузка F приложенак сжатому поясу;

б—то же, к растянутому;

1 — поперечное основное ребро жест кости;

2 — продольное ребро жесткости;

3 — пластинка у сжатого пояса;

4 — пластинка у растянутого пояса

Таблица 24

Балки δ

Предельные значения σ_loc / σ при а / h_ef, равном

0,8

0,9

1.0

1,2

1,4

1,6

1,8

2,0

Сварные

0,146

0,109

0,072

0,066

0,059

0,047

0,183 0,169

0,129

0,127

0,122

0,112

0,267 0,277

0,281

0,288

0,296

0,300

0,359 0,406

0,479 0,536

0,574

0,633

0,445

0,543

0,711

0,874

1,002

1,283

0,540 0,652

0,930

1,192

1,539

2,249

0,618

0,799

1,132

1,468

2,154

3,939

На высокопрочных болтах

0,121

0,184

0,378

0,643

1,131

1,614

2,347

Таблица 25

/ h_ef

0,8

0,9

1,0

1,2

1,4

1,6

1,8

2,0

C₂

По табл. 21, т. е. с₂ = с_cr

37,0

39,2

45,2

52,8

62,0

72,6

84,7

где g_c следует принимать по табл. 6 настоящих норм, а s, s_loc и t — определять согласно требованиям п. 7.2.

Значения s_cr₁ и s _loc_,_cr₁ следует определять по формулам:

При s_loc = 0 (87)

Где

при s_loc ¹ 0 и m₁ = / h₁ £ 2

(88)

s_loc_,_cr₁ = (1,24 + 0,476m₁) y, (89)

где (90)

Если а / h₁ > 2, то при вычислении s_cr₁ и s_loc_,_cr₁ следует принимать а = 2 h ₁; t_cr₁ необходимо определять по формуле (80) с подстановкой в нее размеров проверяемой пластинки;

б) пластинку 4, расположенную между продоль

ным ребром и растянутым поясом, — по формуле

(91)

где (92)

s _loc_,_cr₂ - следует определять по формуле (84) и табл. 23 при d = 0,8, заменяя значение отношения а / h_ef значением а / (h_ef - h₁);

t_cr2 - следует определять по формуле (80) с подстановкой в нее размеров проверяемой пластинки;

s _loc₂ = 0,4s _loc - при приложении нагрузки к сжатому поясу (рис. 14, а);

s_loc₂ = s_loc - при приложении нагрузки к растянутому поясу (рис. 14, б).

Коэффициент g_с следует определять по табл. 6 настоящих норм.

7.8. При укреплении пластинки 3 дополнительными короткими поперечными ребрами их следует доводить до продольного ребра (рис. 15).

В этом случае расчет пластинки 3 следует выполнять по формулам (86) — (90), в которых величину а следует заменять величиной а₁, где а₁ — расстояние между осями соседних коротких ребер (рис. 15) ; расчет пластинки 4 следует выполнять согласно требованиям п. 7.7, б.

Рис. 15. Схема балки, укрепленной поперечными основными ребрами жесткости (1), продольным ребром жесткости (2), разделяющим отсек стенки на пластинку (3) у сжатого пояса и пластинку (4) у растянутого пояса, а также короткими ребрами жесткости (5)

7.9. Расчет на устойчивость стенок балок асимметричного сечения (с более развитым сжатым поясом) следует выполнять по формулам п.п. 7.4, 7.6—7.8 с учетом следующих изменений:

для стенок, укрепленных только поперечными ребрами жесткости, в формулах (79) и (85) и табл. 25 значение h_ef следует принимать равным удвоенному расстоянию от нейтральной оси до расчетной (сжатой) границы отсека. При / h_ef > 0,8 и s_loc ¹ 0 следует выполнять оба расчета, указанные в пп. 7.6,б и 7.6, в, независимо от значения s_loc/ s;

для стенок, укрепленных поперечными ребрами и одним продольным ребром, расположенным в сжатой зоне:

а) в формулы (87), (88) и (91) вместо h₁ / h_ef следует подставлять

б) в формулу (92) вместо (0,5 – h₁/ h_ef) следует подставлять

Здесь

где s_t — краевое растягивающее напряжение (со знаком „минус") у расчетной границы отсека.

В случае развитого растянутого (ненагруженного) пояса расчет на устойчивость при одновременном действии напряжений s и t следует производить по формуле (115).

7.10. Стенки балок следует укреплять поперечными ребрами жесткости, если значения условной гибкости стенки балки _w превышают 3,2 при отсутствии подвижной нагрузки и 2,2 - при наличии подвижной нагрузки на поясе балки.

Расстояние между основными поперечными ребрами не должно превышать 2h_ef при > 3,2 и 2,5 h_ef при £ 3,2.

Допускается превышать указанные выше расстояния между ребрами до значения 3h_ef при условии, что стенка балки удовлетворяет проверкам по пп. 7.4. 7.6 - 7.9 и общая устойчивость балки обеспечена выполнением требований п. 5.16 а или 5.16 б , причем значения l_ef/ b для сжатого пояса не должны превышать значений, определяемых по формулам табл. 8 для нагрузки, приложенной к верхнему поясу.

В местах приложения больших неподвижных сосредоточенных грузов и на опорах следует устанавливать поперечные ребра.

В стенке, укрепленной только поперечными ребрами, ширина их выступающей части b_h должна быть для парного симметричного ребра не менее h_ef / 30 + 40 мм, для одностороннего ребра - не менее h_ef / 24+ 50 мм; толщина ребра t_s должна быть не менее 2b_h .

Стенки балок допускается укреплять односторонними поперечными ребрами жесткости из одиночных уголков, привариваемых к стенке пером. Момент инерции такого ребра, вычисляемый относительно оси, совпадающей с ближайшей к ребру гранью стенки, должен быть не меньше, чем для парного симметричного ребра.

7.11. При укреплении стенки одним продольным ребром необходимые моменты инерции J_s сечений ребер жесткости следует определять:

для поперечных ребер — по формуле

J_s = 3h_eft³ ; (93)

для продольного ребра — по формулам табл. 26 с учетом его предельных значений.

Таблица 26

h₁/ h_ef

Необходимый момент инерции сечения продольного ребра J_sl

Предельные значения

минимальные J_sl_,_min

максимальные J_sl_,_max