Значения напряжений в формуле (176) следует определять по п. 13.42 от крановых нагрузок, устанавливаемых согласно требованиям СНиП по нагрузкам и воздействиям.
Верхние поясные швы в подкрановых балках для кранов групп режимов работы 7К (в цехах металлургических производств) и 8К по ГОСТ 25546 должны быть выполнены с проваром на всю толщину стенки.
13.44. Свободные кромки растянутых поясов подкрановых балок и балок рабочих площадок, непосредственно воспринимающих нагрузку от подвижных составов, должны быть прокатными, строгаными или обрезанными машинной кислородной или плазменно-дуговой резкой.
13.45. Размеры ребер жесткости подкрановых балок должны удовлетворять требованиям п. 7.10. при этом ширина выступающей части двустороннего ребра должна быть не менее . Двусторонние поперечные ребра жесткости не должны привариваться к поясам балки. Торцы ребер жесткости должны быть плотно пригнаны к верхнему поясу балки; при этом в балках под краны групп режимов работы 7К (в цехах металлургических производств) и 8К по ГОСТ 25546 необходимо строгать торцы, примыкающие к верхнему поясу.
В балках под краны групп режимов работы 1К - 5К по ГОСТ 25546 допускается применять односторонние поперечные ребра жесткости с приваркой их к стенке и к верхнему поясу и расположением согласно п. 13.27.
13.46. Расчет на прочность подвесных балок крановых путей (монорельсов) следует выполнять с учетом местных нормальных напряжений в месте приложения давления от колеса крана, направленных вдоль и поперек оси балки.
Листовые конструкции
13.47. Контур поперечных элементов жесткости оболочек следует проектировать замкнутым.
13.48. Передачу сосредоточенных нагрузок на листовые конструкции следует, как правило, предусматривать через элементы жесткости.
13.49. В местах сопряжении оболочек различной формы следует применять, как правило, плавные переходы в целях уменьшения местных напряжений.
13.50. Выполнение всех стыковых швов следует предусматривать либо двусторонней сваркой, либо односторонней сваркой с подваркой корня или на подкладках.
В проекте следует указывать на необходимость обеспечения плотности соединений конструкций, в которых эта плотность требуется.
13.51. В листовых конструкциях следует, как правило, применять сварные соединения встык. Соединения листов толщиной и менее, а также монтажные соединения допускается предусматривать внахлестку.
13.52. При конструировании листовых конструкций необходимо предусматривать индустриальные методы их изготовления и монтажа путем применения:
листов и лент больших размеров;
способа рулонирования, изготовления заготовок в виде скорлуп и др.;
раскроя, обеспечивающего наименьшее количество отходов;
автоматической сварки;
минимального количества сварных швов, выполняемых на монтаже.
13.53. При проектировании прямоугольных или квадратных в плане плоских мембран покрытий в углах опорных контуров следует применять, как правило, плавное сопряжение элементов контура. Для мембранных конструкций следует, как правило, применять стали с повышенной стойкостью против коррозии.
Монтажные крепления
13.54. Монтажные крепления конструкций зданий и сооружений с подкрановыми балками, рассчитываемыми на выносливость, а также конструкций под железнодорожные составы следует осуществлять на сварке или высокопрочных болтах.
13.55. Болты классов точности В и С в монтажных соединениях этих конструкций допускается применять:
для крепления прогонов, элементов фонарной конструкции, связей по верхним поясам ферм и балок покрытий (при наличии связей по нижним поясам или жесткой кровли), вертикальных связей по фермам и балкам покрытий, фонарям, а также элементов фахверка;
для крепления связей по нижним поясам ферм и балкам покрытий при наличии жесткой кровли (железобетонных или армированных плит из ячеистых бетонов, стального профилированного настила и т.п.);
для крепления стропильных и подстропильных ферм, балок покрытий к колоннам и стропильных ферм (балок) к подстропильным при условии передачи вертикального опорного давления через столик;
для крепления разрезных подкрановых балок между собой, а также для крепления их нижнего пояса к колоннам, к которым не крепятся вертикальные связи;
для крепления балок рабочих площадок, не подвергающихся воздействию динамических нагрузок;
для крепления второстепенных конструкций.
14. ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ЖИЛЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
Каркасные здания
14.1. Для перераспределения изгибающих моментов в элементах рамных систем допускается применение в узлах соединения ригелей с колоннами стальных накладок, работающих в пластической стадии.
Накладки следует выполнять из сталей с пределом текучести до 345 МПа (3500 кгс/см2).
Усилия в накладках следует определять при минимальном пределе текучести ??y,min= Ryn и максимальном пределе текучести ??y,max= Ryn+ +100 МПа (1000 кгс/см2).
Накладки, работающие в пластической стадии, должны иметь строганые или фрезерованные продольные кромки.
Висячие покрытия
14.2. Для конструкций из нитей следует, как правило, применять канаты, пряди и высокопрочную проволоку. Допускается применение проката.
14.3 Кровля висячего покрытия, как правило, должна быть расположена непосредственно на несущих нитях и повторять образуемую ими форму. Допускается кровлю поднять над нитями, оперев на специальную надстроечную конструкцию, или подвесить к нитям снизу. В этом случае форма кровли может отличаться от формы провисания нитей.
14.4. Очертания опорных контуров следует назначать с учетом кривых давления от усилий в прикрепленных к ним нитях при расчетных нагрузках.
14.5. Висячие покрытия следует рассчитывать на стабильность формы от временных нагрузок, в том числе от ветрового отсоса, которая должна обеспечивать герметичность принятой конструкции кровли. При этом следует проверять изменение кривизны покрытия по двум направлениям - вдоль и поперек нитей. Необходимая стабильность достигается с помощью конструктивных мероприятий: увеличением натяжения нити за счет веса покрытия или предварительного напряжения; созданием специальной стабилизирующей конструкции; применением изгибно-жестких нитей; превращением системы нитей и кровельных плит в единую конструкцию.
14.6. Сечение нити должно быть рассчитано по наибольшему усилию, возникающему при расчетной нагрузке, с учетом изменения заданной геометрии покрытия. В сетчатых системах, кроме этого, сечение нити должно быть проверено на усилие от действия временной нагрузки, расположенной только вдоль данной нити.
14.7. Вертикальные и горизонтальные перемещения нитей и усилия в них следует определять с учетом нелинейности работы конструкций покрытия.
14.8. Коэффициенты условий работы нитей из канатов и их закреплений следует принимать в соответствии с разд. 16. Для стабилизирующих канатов, если они не являются затяжками для опорного контура, коэффициент условий работы ??c = 1.
14.9. Опорные узлы нитей из прокатных профилей следует выполнять, как правило, шарнирными.
15. ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ОПОР ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ, КОНСТРУКЦИЙ ОТКРЫТЫХ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ И ЛИНИЙ КОНТАКТНЫХ СЕТЕЙ ТРАНСПОРТА
15.1. Для опор воздушных линий электропередачи (ВЛ) и конструкций открытых распределительных устройств (ОРУ) и линий контактных сетей транспорта (КС) следует, как правило, применять стали в соответствии с табл. 50 (кроме сталей С390, С390К, С440. С590, С590К) и табл. 51 а.
15.2. Болты классов точности А, В и С для опор ВЛ и конструкций ОРУ высотой до 100м следует принимать как для конструкций, не рассчитываемых на выносливость, а для опор высотой более 100м - как для конструкций, рассчитываемых на выносливость.
15.3. Литые детали следует проектировать из углеродистой стали марок 35Л и 45Л групп отливок II и III по ГОСТ 977.
15.4. При расчетах опор ВЛ и конструкций ОРУ и КС следует принимать коэффициенты условий работы, установленные разделами 4 и 11, а также по табл. 42, п. 15.14 и прил. 4 настоящих норм.
Расчет на прочность элементов опор, за исключением расчета сечений в местах крепления растянутых элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, по п. 5.2 не допускается.
Таблица 42
|
Элементы конструкций |
Коэффициенты условий работы ??с |
|
1. Сжатые пояса из одиночных уголков стоек свободно стоящих опор в первых двух панелях от башмака при узловых соединениях: а) на сварке б) на болтах |
0,95 0,9 |
|
2. Сжатые элементы плоских решетчатых траверс из одиночных равнополочных уголков, прикрепляемых одной полкой (рис. 25) : а) пояса, прикрепляемые к стойке опоры непосредственно двумя болтами и более б) пояса, прикрепляемые к стойке опоры одним болтом или через фасонку в) раскосы и распорки |
0,9 0,75 0,75 |
|
3. Оттяжки из стальных канатов и пучков высокопрочной проволоки: а) для промежуточных опор в нормальных режимах работы б) для анкерных, анкерно-угловых и угловых опор: в нормальных режимах работы в аварийных режимах работы |
0,9
0,8 0,9 |
|
Примечание: Указанные в таблице коэффициенты условий работы не распространяются на соединения элементов в узлах. |
15.5. При определении приведенной гибкости по табл. 7 наибольшую гибкость всего стержня ?? следует вычислять по формулам:
для четырехгранного стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого по концам
?? = 2 ℓ / b ;(177)
для трехгранного равностороннего стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого по концам
?? = 2,5 ℓ / b ;(178)
для свободностоящей стойки пирамидальной формы (рис. 10)
?? = 2??1 h / b i.(179)
Обозначения, принятые в формулах (177)- (179):
??1 = 1,25 (bs / bi ) 2 - 2,75 (bs / bi ) + 3,5 - коэффициент для определения расчетной длины;
?? - геометрическая длина сквозного стержня;
b - расстояние между осями поясов узкой грани стержня с параллельными поясами;
h - высота свободно стоящей стойки;
bs и bi - расстояния между осями поясов пирамидальной опоры соответственно в верхнем и нижнем основаниях наиболее узкой грани.
15.6. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых стержней сквозного сечения, постоянного по длине, следует выполнять согласно требованиям разд. 5 настоящих норм.
Для равносторонних трехгранных стержней сквозного сечения, постоянного по длине, с решетками и планками относительный эксцентриситет т следует вычислять по формулам:
при изгибе в плоскости, перпендикулярной одной из граней
т = 3,48 ?? М / (N b);(180)
при изгибе в плоскости, параллельной одной из граней
т = 3 ?? М / (N b),(181)
где b - расстояние между осями поясов в плоскости грани;
?? - коэффициент, равный 1,2 при болтовых соединениях и 1,0 - при сварных соединениях.
15.7. При расчете внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых стержней сквозного сечения согласно требованиям п. 5.27 настоящих норм значение эксцентриситета при болтовых соединениях элементов следует умножать на коэффициент 1,2.
15.8. При проверке устойчивости отдельных поясов внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых стоек сквозного сечения опор с оттяжками продольную силу в каждом поясе следует определять с учетом усилия от изгибающего момента М, вычисляемого по деформированной схеме. Значение этого момента в середине длины шарнирно-опертой стойки должно определяться по формуле
M = Mq + ( fq + fo) ,(182)
где Мq - изгибающий момент в середине длины от поперечной нагрузки, определяемый как в обычных балках;
?? = 1 - 0,1N?? 2 / (EJ); здесь J - момент инерции сечения стойки относительно оси, перпендикулярной плоскости действия поперечной нагрузки;
ℓ - длина стойки;
N - продольная сила в стойке;
fq - прогиб стойки в середине длины от поперечной нагрузки, определяемый как в обычных балках;
fo = ℓ / 750 - стрелка начального искривления стойки;
?? - коэффициент, принимаемый согласно п. 15.6.
Рис. 25. Схемы траверс
а - с треугольной решеткой; б - то же, со стойками
15.9. Поперечную силу Q, в сжато-изгибаемых и шарнирно-опертых стойках сквозного сечения, постоянного по длине, в опорах с оттяжками следует принимать постоянной по длине стойки и определять по формуле
Q = Qmax + (fq + fo),(183)
где Qmax - максимальная поперечная сила от внешней нагрузки.
Остальные обозначения в формуле (183) приняты такими, как в формуле (182) .
15.10. Расчет на устойчивость сжатых стержней конструкций из одиночных уголков следует выполнять, как правило, с учетом эксцентричного приложения продольных сил.
Допускается рассчитывать эти стержни как центрально-сжатые по формуле (7) при условии умножения продольных сил на коэффициенты ??m и ??d, принимаемые не менее 1,0.
В пространственных болтовых конструкциях по рис. 10 (кроме рис. 10,в и концевых опор) при центрировании в узлах стержней из одиночных равнополочных уголков по их рискам при однорядном расположении болтов в элементах решетки и прикреплении раскосов в узле с двух сторон полки пояса значения коэффициентов ??m и ??d определяются:
для поясов с ?? 3,5 (при > 3,5 следует принимать = 3,5) по формулам:
при 0,55 ?? с / b ?? 0,66 и Nmd / Nm ?? 0,7
??m = 1+[с / b – 0,55 +(0,2 - 0,05)] Nmd / Nm;(184)
при 0,4 ?? c / b < 0,55 и Nmd / Nm ?? (2,33 с / b - 0,58)
??m = 0,95 + 0,1 с / b + [ 0,34 - 0,62с / b +(0,2 - 0,05)] Nmd / Nm;(185)
для раскосов (с отношением расстояния по полке уголка раскоса от обушка до риски, на которой установлены болты, к ширине полки уголка раскоса, равном от 0,54 до 0,60), примыкающих к рассчитываемой панели пояса, по формулам:
