4.63. Номинальные токи защитных аппаратов (плавких вставок предохранителей или тепловых расцепителей автоматических выключателей) питающих линий должны приниматься не менее чем на две ступени выше тока аппарата защиты нагревательного устройства с наибольшей номинальной мощностью, питаемого данной линией.
4.64. Электрическое соединение питающей проводки и греющего кабеля должно выполняться во вводной коробке с помощью клемм и зажимов. Коробку рекомендуется располагать заподлицо с чистым полом (при укладке кабеля в построечных условиях) у внутренних стен помещений. В коробках должен предусматриваться запас питающего провода и греющего кабеля. Защиту коробки от повреждений и попадания влаги рекомендуется предусматривать в соответствии с п. 4.53, а греющего кабеля и питающего провода - с п. 4.55 настоящего Руководства.
4.65. Электропроводки групповой сети системы обогрева должны быть, как правило, скрытыми, несменяемыми. Сменяемость проводки допускается предусматривать только за счет устройства специальных каналов в строительных конструкциях. При необходимости допускается открытая прокладка групповых сетей, при этом питающая проводка от вводной коробки на высоту 1,5 м должна защищаться от механических повреждений. Прокладку питающих линий также следует предусматривать скрытой, но с обеспечением возможности их замены без нарушения строительных конструкций (применением неметаллических труб, специальных каналов в строительных конструкциях).
4.66. Щит управления рекомендуется располагать на внутренних стенах, по возможности ближе к центру помещения, в удобном для обслуживания месте на высоте 1,5 м от пола. Если нагревательное устройство обогревает полы в нескольких помещениях, щит управления устанавливается в наиболее удобном для обслуживания помещении. Расстояние от щита управления до заземленных или запуленных элементов (трубопроводов, электроплит, раковин и т.п.) не должно быть менее 1 м.
Цокольные перекрытия
4.67. Несущую конструкцию цокольных перекрытий рекомендуется проектировать из сборных железобетонных плит. Расчет железобетонных конструктивных элементов следует производить согласно указаниям главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций. При применении легких и ячеистых бетонов целесообразно совмещение несущих и теплоизоляционных функций перекрытия. Расчет несущих конструкций из легких бетонов производится в соответствии с «Рекомендациями по проектированию конструкции из легких бетонов» (НИИЖБ, М., Стройиздат, 1970).
4.68. В проектах следует предусматривать надежную герметизацию стыков между плитами и панелями согласно «Указаниям по герметизации стыков при монтаже строительных конструкций» (СН 420-71) и п. 3.16 настоящего Руководства.
4.69. При проектировании противоинфильтрационного слоя расчетные значения сопротивлений воздухопроницанию отдельных слоев следует принимать согласно прил. 9 главы СНиП по строительной теплотехнике.
4.70. Типы стяжек, гидроизоляционных слоев и покрытий полов следует принимать согласно главе СНиП по проектированию полов. Тепловая активность полов должна приниматься в соответствии с назначением помещений согласно указаниям главы СНиП по строительной теплотехнике.
4.71. Изоляционный материал рекомендуется выбирать согласно пп. 3.18 и 3.19 настоящего Руководства. Гибкие теплоизоляционные материалы, через которые необходимо передать нагрузку от полов на несущую плиту, следует защищать от обжатия путем:
укладки лаг на столбики (деревянные или каменные), опирающиеся на несущую плиту перекрытия;
устройства полов по деревянным балкам, опирающимся на поперечные или продольные стены;
устройства дополнительной верхней несущей плиты раздельного пола, опирающейся на поперечные или продольные стены.
4.72. Расчетные величины теплотехнических характеристик теплоизоляционных и других строительных материалов и конструкций следует принимать согласно прил. 3 главы СНиП по строительной теплотехнике.
4.73. Выбор и применение трудносгораемых и сгораемых изоляционных материалов должны производиться согласно указаниям соответствующих нормативных документов.
4.74. Требуемая толщина утеплителя в цокольном перекрытии определяется расчетом, приведенным в настоящем Руководстве.
Расчет
Общие положения
4.75. Площади обогреваемого пола рекомендуется назначать по площадям соответствующих помещений, за исключением площадей, занимаемых подпольными каналами с трубопроводами систем отопления, холодного и горячего водоснабжения и канализации. Разводящие магистрали систем отопления, проходящие в каналах у наружных стен зданий, на которых установлены нагревательные приборы (поз. 2 рис. 19), должны быть заизолированы, а проходящие у наружных стен, на которых приборы не устанавливаются (поз. 3 рис. 19), рекомендуется изолировать только с нижней стороны.
Рис. 19. Схема расположения различных зон пола в угловых помещениях
1 - нагревательные приборы системы отопления; 2 - подпольный канал с разводящими магистралями у наружной стены, на которой установлены нагревательные приборы (в пределах помещения); 3 - то же, у наружной стены, на которой нагревательные приборы не установлены; 4 - расстояние, равное высоте помещения
4.76. Основными исходными данными для теплотехнического расчета цокольных перекрытий и систем обогрева являются расчетные средние температуры τсрпл и плотности тепловых потоков qпл у поверхности пола, которые рекомендуется определять по табл. 2 исходя из этажности зданий, зоны пола, расчетной температуры воздуха в помещениях tп, принимаемой по ГОСТ 12.1.005-76 или нормам по проектированию соответствующих зданий, и нормативного перепада температур воздуха в помещениях и поверхности пола Δtн, принимаемого согласно требованиям главы СНиП по строительной теплотехнике или норм по проектированию соответствующих зданий.
Таблица 2
|
Этажность зданий |
Для зоны t в угловых помещениях (рис. 19) |
Для остальных зон в угловых помещениях и на всей обогреваемой площади пола в средних помещениях |
|||||
|
|
τсрпл, °С |
qпл |
τсрпл, °С |
qпл, ккал/(м2 · ч), при Δtн, °С |
|||
|
|
|
|
|
-1 |
1 |
2 |
2,5 |
|
Одноэтажные |
} tв + 1 |
37 |
} tв - Δtн |
22 |
11 |
4 |
3 |
|
Многоэтажные |
|
27 |
|
12 |
5 |
0 |
0 |
Примечания: 1. Значения Δtн = -1 °С и Δtн = 1 °С относятся соответственно к групповым и игральным-столовым детских яслей-садов (получены как разность температур воздуха и пола, регламентированных главой СНиП по проектированию детских яслей-садов).
2. Тепловые потоки с поверхности обогреваемого пола групповых помещений и игральных-столовых детских яслей-садов должны учитываться в тепловых балансах этих помещений при проектировании систем отопления.
4.77. При замоноличивании змеевиков в теплопроводные слои без воздушной прослойки между замоноличивающим слоем и покрытием пола (см. рис. 8, в) и использовании поверхности пола в качестве теплоотдающей (п. 4.4 настоящего Руководства) расчетную среднюю температуру поверхности пола τсрпл рекомендуется принимать равной максимально допустимой для соответствующей группы помещений (определяется согласно требованиям главы СНиП по проектированию отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха или других нормативных документов), а расчетную среднюю плотность теплового потока qпл определять по формуле
qпл = αпл Δt, (1)
где αпл - средний коэффициент теплоотдачи поверхности пола, принимаемый в соответствии с п. 4.78 настоящего Руководства, ккал/(м2 · ч · °С); Δt - разность между расчетной средней температурой пола и воздуха, °С (Δt = τсрпл - tв).
4.78. Средний коэффициент теплоотдачи поверхности пола αпл рекомендуется вычислять из выражения
(2)
где τ0п - средняя температура облучаемых поверхностей, °С.
Среднюю температуру облучаемых поверхностей τ0п в общем случае рекомендуется определять по формуле
(3)
где Fi - площадь i-той облучаемой поверхности (стены, потолка, окна, нагревательного прибора и т.п.), м2; τi - температура i-той облучаемой поверхности, °С.
Температура облучаемых поверхностей внутренних ограждений принимается равной tв. Температура облучаемых внутренних поверхностей наружных ограждений определяется из выражения
τi = tв - (tв - tн) ni / (Roi αвi), (4)
где tн - средняя температура самой холодной пятидневки, принимаемая согласно данным главы СНиП по строительной климатологии и геофизике, °С; ni - коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности i-той ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху, принимаемый по табл. 3 главы СНиП по строительной теплотехнике; Roi - сопротивление теплопередаче i-той ограждающей конструкции, м2 · ч · °С/ккал; αвi - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности i-той ограждающей конструкции, принимаемый по табл. 4 главы СНиП по строительной теплотехнике, ккал/(м2 · ч · °С), для окон αвi = 9,1 ккал/(м2 · ч · °С).
Для средних помещений в многоэтажных зданиях τоп допускается принимать равной tв. В данном случае для упрощения ручного счета по определению αпл или qпл рекомендуется пользоваться номограммой рис. 20, принимая в качестве исходных величин tв и Δt.
Рис. 20. Номограмма для определения αпл и qпл или Δt′ и α′в при τ0п ≈ tв
4.79. Требуемое и расчетное сопротивления воздухопроницанию цокольного перекрытия следует определять согласно указаниям главы СНиП по строительной теплотехнике.
Водяные системы обогрева
4.80. Расчетные температуры теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах водяных систем обогрева рекомендуется принимать соответственно 70 и 50 °С.
4.81. Расчет теплоотдачи трубопроводов нагревательных элементов надлежит производить по средней температуре их поверхности τтр, принимаемой равной средней температуре теплоносителя (τтр = 60 °С).
4.82. Теплотехнический расчет нагревательных элементов производится в следующем порядке (расчетная схема приведена на рис. 21):
а) выбираются характерные помещения, для которых расчетные температуры и тепловые потоки у поверхности пола (пп. 4.76 и 4.77 настоящего Руководства) одинаковы;
б) определяется необходимая средняя температура на уровне заложения нагревательных элементов tср по формуле
tср = τсрпл + Rв qпл, (5)
где Rв - сопротивление теплопередаче от уровня заложения нагревательного элемента к поверхности пола, м2 · ч · °С/ккал.
Рис. 21. Расчетные схемы цокольных перекрытий, оснащенных водяными и электрическими системами обогрева
a - для выбора характерных помещений с одинаковыми расчетными температурами и тепловыми потоками у поверхности пола; б - для определения необходимой средней температуры на уровне заложения нагревательных элементов
При qпл = 0 tср = τсрпл. (6)
При замоноличивании нагревательных элементов
Rв = Rв.т, (7)
где Rв.т - термическое сопротивление слоев цокольного перекрытия, расположенных выше осей замоноличенных труб, м2 · ч · °С/ккал.
Если между замоноличивающим слоем и покрытием пола имеется воздушная прослойка (см. рис. 8, г, д), ее сопротивление принимается по данным главы СНиП по строительной теплотехнике в зависимости от толщины прослойки и направления теплового потока и включается в Rв.т.
При укладке элементов в воздушной прослойке
Rв = Rв.т + 1 / α′в, (8)
где α′в - коэффициент теплоотдачи верхней грани воздушной прослойки, ккал/(м2 · ч · °С).
Коэффициент теплоотдачи верхней грани воздушной прослойки α′в при машинном счете (на ЭВМ) определяется методом итераций из системы уравнений:
где Δt′ - перепад между средней температурой воздуха в прослойке и температурой верхней ее грани, °С.
При ручном счете α′в и Δt′ определяют по номограмме рис. 20, заменяя в ней αпл на α′в и Δt на Δt′ и принимая в качестве исходных величин qпл и tв.
При укладке нагревательного элемента в воздушной прослойке среднюю температуру воздуха tср можно также определить по формуле
tср = τсрпл + Rв.т qпл + Δt′. (11)
При укладке труб в воздушной прослойке оптимизация сопротивления теплопередаче от уровня заложения нагревательных элементов к воздуху подполья производится аналитическим, а при замоноличивании в теплопроводные слои - вариантным методом. Поэтому дальнейший расчет нагревательных элементов при обоих вариантах укладки труб выполняется различно.
При укладке труб в воздушной прослойке расчет нагревательных элементов продолжается в следующем порядке:
в) определяется экономически целесообразное сопротивление теплопередаче от уровня заложения нагревательных элементов к воздуху подполья R′экн по формуле
(12)
где L, М, N - комплексы, определяемые по формулам:
L = 1,05 (t′ср - tср.о) n nо Z Cт lт 10-6; (13)
M = (Eн + Hтр) Cтр k (tcp - tн) n / [αlтр (τтр - tcp)] (14)
(для металлических труб);
M = (Eн + Hтр) Cтр k (tcp - tн) n [1 / αlтр + ln(Dтр / Dвн) / (2 π λп)] / (τтр - tср) (15)
