Страница 13: Руководство по проектированию и устрнойству обогреваемых полов жилых и общественных зданий, строящихся в Северной строительно-климатической зоне (46529)

4. Принимается ряд значений сопротивлений теплопередаче от нижней грани прослойки к воздуху подполья R″н, a именно 2, 3, 4 и 5 м2 · ч · °С/ккал, и из уравнений (51) и (47) или (48), как и в примере 3, графически для каждого значения R″н определяется коэффициент конвективной теплоотдачи граней прослойки αк. Для определения кривых вычисляются vγ по выражению (51), а затем определяется y(αк) по графикам рис. 26 или 27 при трех значениях αк: для первого варианта - 1, 2 и 3; для второго - 2, 4 и 6.

В соответствии с п. 4.89г настоящего Руководства для первого варианта величина αк, подставляемая в формулу (51), должна быть предварительно умножена на 1,25, а для второго - 0,625.

Для первого варианта при R′н = 2 и αк = 1 имеем:

по графикам рис. 26, 27

у(αк) = 1,93 ккал/(м2 · ч · °С).

Для второго варианта при R″н = 2 и αк = 2

по графикам рис. 26 и 27

у(αк) = 3,38 ккал/(м2 · ч · °С).

Дальнейшие расчеты по определению αк для обоих вариантов сведены в табл. 4.

Таблица 4

Графические решения уравнений (51) и (47) или (48) для обоих вариантов представлены соответственно на рис. 39 и 40. Из рисунков следует, что для R″н, равных 2, 3, 4 и 5, значения αк для первого и второго вариантов соответственно равны: 2,9 и 4,75; 2 и 3,2; 1,6 и 2,45; 1,53 и 2.

Рис. 39. Графическое решение системы уравнений (51), (47) или (48) для всех включенных каналов

Рис. 40. Графическое решение системы уравнений (51), (47) или (48) при включении каналов через один

Полученные значения αк характеризуют интенсивность теплообмена в каналах плит. При переходе к расчетной схеме с плоскими гранями прослойки (эта схема лежит в основе последующих расчетных зависимостей) их необходимо умножить для первого варианта на 1,25, а для второго - на 0,625 (п. 4.89г настоящего Руководства). После выполнения этой операции для R″н, равных 2, 3, 4 и 5, значения αк для первого и второго вариантов соответственно будут: 3,6 и 3,0; 2,5 и 2,05; 1,92 и 1,55; 1,91 и 1,23.

Дальнейшие расчеты по обоим вариантам аналогичны расчетам, приведенным в примере 3, поэтому они сведены в табл. 5. Номера операций, приведенные в табл. 5, соответствуют номерам примера 3.

Таблица 5

1 Величины , Vк и Vиз не вычисляются, так как слой тепловой изоляции однороден (см. рис. 38).

2 Корректировка величин α′н и R′н не производится (п. 4.89м настоящего Руководства).

3 Из проведенных расчетов видно, что учтенная часть приведенных затрат для обоих вариантов практически одинакова, поэтому для отыскания R"экн строится один график (рис. 41). Из рисунка следует, что R″экн ≈ 4 м2 · ч · °С/ккал и Пmin = 3,93 руб/(м2 · год), поэтому для обоих вариантов к дальнейшему расчету принимаются данные, полученные для R″н = 4 м2 · ч · °С/ккал.

Рис. 41. График зависимости П = f(R″н) для воздушной системы обогрева (с каналами)

4 В скобках приведены значения αк в каналах пустотных плит, полученные делением αк в прослойке для первого варианта на 1,25, а для второго - на 0,625 (п. 4.89р настоящего Руководства).

5 В формулу подставляются значения αк в прослойке, равные 14,2 и 7,64 соответственно для первого и второго вариантов.

6 Выполняются операции п. 45 примера 3.

Пример 5. Электрическая система с кабелем, уложенным в воздушной прослойке