Страница 15: ДСТУ-Н Б EN 1994-1-1:2010. Єврокод 4. Проектування сталезалізобетонних конструкцій. Частина 1-1. Загальні правила і правила для споруд (62927)

5. A connector may be taken as ductile if the characteristic slip capacity 5uk is at least 6 mm.

Note: An evaluation of 5uk is given in Annex B.

(6)P Where two or more different types of shear connection are used within the same span of a beam, account shall be taken of any significant difference in their loadslip properties.

(7)P Shear connectors shall be capable of pre­venting separation of the concrete element from the steel element, except where separation is prevented by other means.

8. To prevent separation of the slab, shear con­nectors should be designed to resist a nominal ultimate tensile force, perpendicular to the plane of the steel flange, ofat least 0,1 times the design ultimate shear resistance of the connectors. If necessary they should be supplemented by an­choring devices.

9. Headed stud shear connectors in accordance with 6.6.5.7 may be assumed to provide sufficient resistance to uplift, unless the shear con-nection is subjected to direct tension.

(10)P Longitudinal shear failure and splitting of the concrete slab due to concentrated forces applied by the connectors shall be prevented.

11. If the detailing of the shear connection is in accordance with the appropriate provisions of 6.6.5 and the transverse reinforcement is in ac­cordance with 6.6.6, compliance with 6.6.1.1(10) may be assumed.

Where a method of interconnection, other than the shear connectors included in 6.6, is used to transfer shear between a steel element and a concrete element, the behaviour assumed in de­sign should be based on tests and supported by a conceptual model. The design of the composite member should conform to the design of a similar member employing shear connectors included in 6.6, in so far as practicable

.

11. Дёя будівеёь кіёькість з'єднань їовиша дорівтвати що^айме^0е розраху^овому зусиёёю зсуву дёя гра^чшго ста^у, яке ви- з^ача°ться згідно з 6.6.2, тодіёе^му ^а роз- раху^овий оїір одшго з'єднання PRd . Дёя стриж^евих зсувах з'єднань розраху^овий оїір їови^е^ виз^ачатись згідно з 6.6.3 або 6.6.4, що біёь0е відїовіда°.

(14)Р Якщо всі їоїеречн їерерізи кёасу 1 або 2, дёя баёок будівеёь мож^а застосовувати часткове з'єднання ^а зсув. Кіёькість з'єднань їовиша в цьому виїадку виз^ачатись застосу- вашям теорії часткового з'єднання ^а зсув з урахувашям деформаційшїздатшсті зсувах з'єднань.

6.6.1.2 Обмежешя дёя застосувашя часткового з’°д^а^^я ^а зсув у баёках сїоруд

(1) Їоїеречи стрижи з гоёовками загаёьшю довжишю исёя їриварювашя ^е ме^0е иж 4 діаметри, а діаметром стриж^я ^е ме^0е иж 16 мм і ^е біёь0е иж 25 мм, можуть вважатись їёастич^ими у ^ижче^аведе^их межах дёя стуїе^я з'єднання ^а зсув, який виз^ача°ться коефіці^том д = n / nf:

- дёя стаёевих їрофіёів з рівмми тоёицями:

(13) For buildings, the number of connectors should be at least equal to the total design shear force for the ultimate limit state, determined according to 6.6.2, divided by the design resis­tance ofa single connector P_Rd . For stud connec­tors the design resistance should be determined according to 6.6.3 or 6.6.4, as appropriate.

(14)P If all cross-sections are in Class 1 or Class 2, in buildings partial shear connection may be used for beams. The number of connectors shall then be determined by a partial connection theory taking into account the deformation capacity of the shear connectors.

6.6.1.2 Limitation on the use of partial shear connection in beams for buildings

1. Headed studs with an overall length after weld­ing not less than 4 times the diameter, and with a shank of nominal diameter not less than 16 mm and not greater than 25 mm, may be considered as ductile within the following limits for the degree of shear connection, which is defined by the ratio д = n / nf:

For steel sections with equal flanges:Le < 25;

' 355'

К ^fy J

(0,75 - 0,03 Le)

Д > 0,4 ,

(6.12)

(6.13)

Le > 25; д> 1

,- дёя стаёевих їрофіёів з їёощею ^таьої тоёищ в три рази біёь0ою иж їёоща верх^ої тоёищ:

For steel sections having a bottom flange with an area equal to three times the area of the top flange

:

Le < 20;

(0,30 - 0,015Le)

д> 0,4,

(6.14)

(6.15)

Le > 20; д> 1

,де:

Le - відстав між точками ^уёьових зги^аёь^их моме^ів у метрах їри доданому їрогині; дёя тиїових ^ерозріз^их баёок Le мож^а їриймати, як їоказаш ^а рисуму 5.1;

n_f - кіёькість з'єднань дёя їовшго з'єднання ^а зсув, виз^аче^а дёя дашї довжин баёки згідно з 6.6.1.1(13) і 6.6.2.2(2);

n - фактич^а кіёькість з'єднань ^а зсув, їеред- баче^а дёя ті°ї ж довжин.

where:

L_e is the distance in sagging bending between points of zero bending moment in metres; for typi­cal continuous beams, L_e may be assumed to be as shown in Figure 5.1;

n_f is the number of connectors for full shear con­nection determined for that length of beam in ac­cordance with 6.6.1.1(13) and 6.6.2.2(2);

n is the number of shear connectors provided within that same length

.

2. Дёя стаёевих їpoфiёiв, у яких їёoщa верх- яої поёиц їеревищу° їёoщу яжяої ме^0е нж у три рази, гра^ич^е q мож^а виз^ачити з виразів (6.12) - (6.15) ёінйяю нтерпоёяці°ю.

3. З’єднувальні поперечн стрижи з гоёовками можуть вважатись пёастич^ими у 0ир0ому діа­пазон їроёьоту нж вказая вище у (1), якщо: а) стрижи мають загаёь^у довжи^у пісёя при- варюваяя ^е ме^0е иж 76 мм, а діаметр тіёа ^е ме^0e иж 19 мм;

2. стаёевий їереріз вико^а^ий із прокатяго або зваряго двотавра або 0веёера з рівями поёицями:

3. бетояа їёита ° комбіяваяю з проф- ^астиёів, перпевдикуёярях до баёки, а ребра бето^у ^ерозріз^і їо довжин;

4. у кожяму ребрі їрофіёю ° оди^ поперечяй стрижея, розта0оваяй у центрі ребра, або переміяо ^а ёівій і їравій сторож ёотока вдовж їроёьоту;

5. у проф^астиёі з b₀/ hp > 2 і hp < 60 мм поз^аче^^я див. ^а рисуяу 6.13;

6. зусиёёя Nc виз^ачаються згідно із спроще- ж,і методом, ^аведе^им ^а рисуяу 6.5.

За дотримаяя цих умов коефіці^т q пови^е^ задовоёь^яти:

2. For steel sections having a bottom flange with an area exceeding the area of the top flange but less than three times that area, the limit for q may be determined from expressions (6.12) - (6.15) by linear interpolation.

3. Headed stud connectors may be considered as ductile over a wider range of spans than given in (1) above where:

1. the studs have an overall length after welding not less than 76 mm, and a shank of nominal di­ameter of 19 mm;

2. the steel section is a rolled or welded I or H with equal flanges;

3. the concrete slab is composite with profiled steel sheeting that spans perpendicular to the beam and the concrete ribs are continuous across it;

4. there is one stud per rib of sheeting, placed ei­ther centrally within the rib or alternately on the left side and on the right side of the trough throughout the length of the span;

5. for the sheeting bо / hp > 2 and hp < 60 mm, where the notation is as in Figure 6.13 and

6. the force N_c is calculated in accordance with the simplified method given in Figure 6.5.

Where these conditions are satisfied, the ratio q should satisfy:Le < 25;

' 355
f

I fy

(1,0 - 0,04Le)

q > 0,4,

(6.16)

(6.17)

Le > 25; q> 1

,їримітка. Вимоги 6.6.1.2 отримані при рівномір­ному кроці зсувних з’єднань.

6.6.1.3 Крокзсувшх з’єднань у баёках сїоруд

(1)Р Зсуви з’єднання повияі розта0овуватись вздовж баёки, щоб передавати поздовжий зсув і запобігати роз0аруваяю бето^у та ста- ёево'і баёки, враховуючи відповідай розподіё розрахуяових поздовжих зусиёь зсуву.

2. у кояоёях та зо^ах від’ємях моме^ів ^е- розрізмх баёок розтяшута арматура повиша обриватись відповіде до кроку зсувах з’єд- ^а^ь та відповідям чином зааяеровуватись.

3. їёастич^і з’єд^а^^я можуть розта0овува- тись рівяміря по довжин між приёегёими критичями перерізами, як виз^аче^о у 6.1.1 за умови, що:

Note: The requirements in 6.6.1.2 are derived for uni­form spacing of shear connectors.

6.6.1.3 Spacing of shear connectors in beams for buildings

(1)P The shear connectors shall be spaced along the beam so as to transmit longitudinal shear and to prevent separation between the concrete and the steel beam, considering an appropriate distri­bution of design longitudinal shear force.

2. In cantilevers and hogging moment regions of continuous beams, tension reinforcement should be curtailed to suit the spacing of the shear con­nectors and should be adequately anchored.

3. Ductile connectors may be spaced uniformly over a length between adjacent critical cross-sec­tions as defined in 6.1.1 provided that:

• всі критичы їерерізи у їpOёЬOTІ, що роз- гёяда°ться, ° кёасу 1 або 2;

• д задовоёь^я° обмежешя, ^аведе^і у 6.6.1.2;

• їёастич^ий момен в^утрі0^ьої їари ком- бновашго їерерізу ^е їеревищу° біёЬ0е ыж у 2,5 раза їёастич^ий момен стаёевого їрофіёю.

2. Якщо їёастич^ий момен в^утрі0^ьої їари комбнованго їерерізу їеревищу° біёЬ0е ыж у 2,5 раза їёастич^ий момен стаёевого еёе- мена, ^еобхід^о вико^увати додаткову їере- вірку достатшсті зсувшго з’°д^а^^я у їроміж- жіх точках їрибёиз^о їосередин між їриёег- ёими критичмми їерерізами.

3. Необх^а кіёькість зсувах з’°д^а^ь може розтодіёя™сь між точкою максимаёьшго доданого момену і їриёегёою оїорою або точкою максимаёьшго від’°мшго момену відїовідш до їоздовжного зсуву, виз^аче- шго за їружшю теорі°ю їри ^ава^таже^^і, що розгёяда°ться. У разі вико^а^^я цих вимог жоды додаткові їеревірки достатшсті зсувах з’°д^а^ь ^е вимагаються.

6.6.2 їоздовжж зусиёёя зсуву у баёках сїоруд

1. Якщо дёя їоїеречмх їерерізів застосову- °ться ^еёі^ій^а або їруж^а теорія, то зусиёёя їоздовжного зсуву їовиші виз^ачатись у сїосіб, що узгоджу°ться з 6.2.1.4 або 6.2.1.5 відїовідш.

6.6.2.2 Баёки, у яких дёя виз^аче^^я міщчості їерерізів використову°ться їёастич^а теорія

(1)Р Загаёьмй розрахуновий зсув їови^е^ виз^ачатись у сїосіб, що узгоджу°ться з розрахумовим з^аче^^ям в^утрі0^ьої їари, з урахувашям різ^иці у шмнаёь^х зусиёёях у бетон або контрукційый стаёі ^а критичый довжин

2. Дёя їовнго з’°д^а^^я ^а зсув ^еобхід^о тосиёатись відїовідн ^а 6.2.1.2 або 6.3.2.

3. їри частковому з’°д^а^^і ^а зсув ^еобхід^о тосиёатись відїовідн ^а 6.2.1.3 або 6.3.2.

• all critical sections in the span considered are in Class 1 or Class 2,

• д satisfies the limit given by 6.6.1.2 and

• the plastic resistance moment of the com­posite section does not exceed 2,5 times the plastic resistance moment of the steel member alone.

4. If the plastic resistance moment exceeds 2,5 times the plastic resistance moment of the steel member alone, additional checks on the adequacy of the shear connection should be made at intermediate points approximately mid­way between adjacent critical cross-sections.

5. The required number of shear connectors may be distributed between a point of maximum sagging bending moment and an adjacent sup­port or point of maximum hogging moment, in ac­cordance with the longitudinal shear calculated by elastic theory for the loading considered. Where this is done, no additional checks on the adequacy of the shear connection are required.

1. If non-linear or elastic theory is applied to cross-sections, the longitudinal shear force should be determined in a manner consistent with 6.2.1.4 or 6.2.1.5 respectively.

6.6.2.2 Beams in which plastic theory is used for resistance of cross sections

(1)P The total design longitudinal shear shall be determined in a manner consistent with the de­sign bending resistance, taking account of the difference in the normal force in concrete or struc­tural steel over a critical length.

2. For full shear connection, reference should be made to 6.2.1.2, or 6.3.2, as appropriate.

For partial shear connection, reference should be made to 6.2.1.3 or 6.3.2, as appropriate

.

2. Cmpuж^eвi їоїеречш з’°д^a^^я з гоёовками у суціёьшх їёumax і бетомому заїов^e^^i

   1. Розрахужовий оїір

1. Розрахумовий оїір їоїеречмх стрижжв з гоёовками їри автоматичшму зварювані згідно з EN 14555 їови^е^ виз^ачатись за

6.6.3 Headed stud connectors in solid slabs and concrete encasement

1. Design resistance

1. The design shear resistance of a headed stud automatically welded in accordance with EN 14555 should be determined from:виразом:

PRd




0,8f_uпd²/4

Y V




(6.18)





а

or:

бо

0

(6.19)

,29 a d ²fkEm

PRd =

залежш від того, яке з^аче^^я ме^0е, їри whichever is smaller, with:





(6.20)




а = 0,21 ^-sc +1| їри (for) 3 < h_sc
, d і ^s

^c

a = 1 їри (for) h_sc / d > 4 ,




де:

YV - коефіці^т безїеки;

d - діаметр тіёа стриж^я, 16 мм < d < 25 мм;

f_u - вибра^а ^еобмежува^а міцжсть ^а розтяг матеріаёу їоїеречшго стриж^я, аёе ^е біль- 0е жж 500 Н/мм²;

f_ck- ^орматив^а цилі^дрич^а міцжсть ^а стиск бето^у у віці, що відїовіда° моме^у часу, який розгёяда°ться, густишю ^е ме^0e жж 1750 кг/м³;

h_sc -загаль^а ^омі^аль^а висота їоїеречшго стриж^я.

їримітка. Значення yv може надаватись у національному додатку. Рекомендуються величина YV =1,25.

6.6.3.2 Bїёив розтягу ^а розрахужовий оїір зрізу

1. Якщо їоїеречж стрижж з головками ^а до­даток до зсуву заз^ають їрямої дії зусиль роз­тягу, то ^еобхід^о обчислювати розрахумове зусилля розтягу Ften ^а їоїеречмй стрижем.

2. Зусиллям розтягу мож^а з^ехтувати, якщо Ften < 0,1 P_Rd , де P_Rd - розраху^овий оїір зрізу, виз^аче^ий згідно з 6.6.З.1.

3. Якщо Ften > 0,1 P_Rd, то з'єднання ^е входить у сферу застосувашя EN 1994.

(6.21)

where:

YV is the partial factor;

d is the diameter of the shank of the stud, 16 mm < d < 25 mm;

f_u is the specified ultimate tensile strength of the material of the stud but not greater than 500 N/mm²;

f_ck is the characteristic cylinder compressive strength of the concrete at the age considered, of density not less than 1750 kg/m³;

h_sc is the overall nominal height of the stud.

Note: The value for yv may be given in the National Annex. The recommended value for yv is 1,25.

6.6.3.2 Influence of tension on shear resistance

1. Where headed stud connectors are subjected to direct tensile force in addition to shear, the design tensile force per stud F_ten should be calcu­lated.

2. If Ften < 0,1 P_Rd, where P_Rd is the design shear resistance defined in 6.6.3.1, the tensile force may be neglected.

If F_ten > 0,1P_Rd , the connection is not within the scope of EN 1994

.

6.6.4 Розрахумовий опір поперечшх стрижшв з гоёовками, що застосовуються з профіёьовашм ^астиёом у спорудах

1. їроф^аcmиёи з ребрами, їapaёeёь^uмu оїортш баёкам

1. Їоїеречн стрижи розта0оваи в межах зом бето^у, що ма° форму вута (рисуток 6.12). Якщо їрофiёь ^ерозріз^ий їоїерек баёки, то 0ири^а b₀ дорівт° 0ирии їазу, як їоказаш ^а рисуму 9.2. Якщо ^астиё розрізай, то b₀ виз^ача°ться сїособом, який їоказаш ^а ри- суму 6.12. Висоту їазу сёід їриймати як hp - загаё^а висота ^астиёу мнус вистуїи.

6.6.4 Design resistance of headed studs used with profiled steel sheeting in buildings

1. Sheeting with ribs parallel to the supporting beams

1. The studs are located within a region of con­crete that has the shape of a haunch, see Figure 6.12. Where the sheeting is continuous across the beam, the width of the haunch b₀ is equal to the width of the trough as given in Figure 9.2. Where the sheeting is not continuous, b₀ is defined in a similar way as given in Figure 6.12. The depth of the haunch should be taken as h_p , the overall depth of the sheeting excluding embossments.

Скачать бесплатно