---

k ‘_д.в.п — коэффициент, учитывающий эффективность изолированного отвода метана, доли ед.; принимается в соответствии с пунктом 6.2.3.

Значения k _д.пл’, k _д.с.п и k _д.с.н принимаются в соответствии

с Руководством по дегазации угольных шахт.

Коэффициент, учитывающий метановыделение из выработанного пространства в призабойное, зависит от схемы проветривания выемочного участка, способа охраны (поддержания) вентиляционной выработки. Для схемы проветривания выемочного участка 1-М k _в.п принимается равным единице, а для

других схем проветривания принимается по табл. 3.8 в зависимости от коэффициента, учитывающего поступление (при-течки) воздуха из выработанного пространства в призабойное (k _yт.л, доли ед.), и средневзвешенного расстояния (Мср, м) от разрабатываемого пласта до сближенных, или рассчитывается по формуле

k _в.п = k _yт.л (0,06 М^1,23_ср) ^kyт.л-1(3.63)

п _сп

Σ т_спі М _спі (М_р - M_cni)

і=1

М ср =—————————: (3.64)

п _сп

Σ m _cni(M_p-M _cni )

i=l

Таблица 3.8

Значение коэффициента k _в.n в зависимости от М_ср и k _yтл

Примечание. При определении q пол по формулам (3.59), (3.61) значение k _в.n принимается равным 0,8.

Значения коэффициента k _yт.л зависят от схемы проветривания выемочного участка и способа поддержания вентиляционной выработки.

Для возвратноточной схемы проветривания и прямоточной с подсвежением и без подсвежения при примыкании исходящей струи воздуха в пределах выемочного участка к выработанному пространству (схемы типа 1-В, 1-К, 2-В, 3-В (рис. П.2.3)) и поддержании вентиляционной выработки кострами, бутокострами, бутовой полосой с окнами (каналами) или сплошной бутовой полосой шириной до 5 м выделение метана из выработанного пространства в лаву не происходит т.е, k _в.n = 0.

Если для поддержания вентиляционной выработки выкладывается сплошная бутовая полоса шириной более 5 м, то k _yт.л в зависимости от ее ширины принимается по табл. 3.9.

Таблица 3.9

Значение k _yт.л в зависимости от b_п

3.3.2. По фактической газообильности

3.3.2.1. Определение фактической газообильности очистных выработок и выемочных участков

Среднее фактическое газовыделение в очистной выработке при обособленном проветривании рассчитывается по формуле

Ī _оч.ф = Ī _оч.ф – Ī _n.с.– Ī _оч.п, (3.65)

где Ī оч.ф — средний расход газа в вентиляционной выработке на расстоянии 15-20 м от очистного забоя, м³/мин;

Ī _п.с — средний расход газа в выработке с подсвежающей струей (при схемах проветривания с подсвежением) в 15-20 м перед очистным забоем, м³/мин;

Ī оч. п — средний расход газа, поступающего в очистную выработку со свежей струей воздуха, м³/мин;

_ _

Ī _{оч. п}=0,01 Q _очC₀(3.66)

_{_}

Q оч— средний расход воздуха в вентиляционной выработки на расстоянии 15-20 м от очистного забоя, м³/мин;

_

С₀ — средняя концентрация газа, поступающего на выемочный участок со свежей струей воздуха, %.

Примечание. Здесь и далее под газом подразумевается как метан, так и углекислый газ.

При последовательном проветривании очистных выработок Ī оч. ф рассчитывается по формуле

Ī _{оч. ф} = Ī _{оч. ф} - Ī _{оч. п}- Ī _n.c(3.67)

где Ī _{оч. п} — средний расход газа, поступающего в данную очистную выработку из другой очистной выработки этого же выемочного участка, м³/мин; Ī _{оч. п} определяется по результатам измерений на вентиляционном штреке в 15-20 м перед последовательно проветриваемой лавой.

Среднее фактическое газовыделение в выработки выемочного участка определяется по формуле

Ī _{оч. ф} = Ī _'уч.ф - Ī '_уч.п- Ī _уч.o(3.68)

где Ī 'уч.ф — средний расход газа в исходящей из выемочного участка вентиляционной струе на расстоянии 15-20 м от ходка (уклона, квершлага), м³/мин;

Ī 'уч.п— средний расход газа, поступающего на выемочный участок с подсвежающей струей воздуха, м³/мин;

Ī уч.о — средний расход газа, поступающего на выемочный участок со свежей струей воздуха, м³/мин.

При определении фактической углекислотообильности очистных выработок и выемочных участков по формулам (3.65), (3.66) и (3.68) средний расход газа, поступающего к очистную

выработку (Ī оч. п), на выемочный участок с основной струей воздуха (Ī уч. п) и подсвежающей струей (Ī уч. п), определяется по формуле

п_в

Ī _i.о =0,01 (С_а Σ Q_i ) / п_в(3.69)

i=1

где С_а — концентрация углекислого газа в атмосферном воздухе на поверхности шахты, %;

Qi — расход воздуха при отдельных измерениях, м³/мин; при расчете I оч.о принимается равным Qоч, при расчете I уч.о - Qуч., а при расчете I уч.n— Qуч.п;

п_в — число измерений расхода воздуха за месяц.

Средняя абсолютная метанообильность выемочного участка рассчитывается по формуле

Ī уч. = Ī уч. ф + 0,835 Ī д.с +0,451 Ī д.п + Ī д.в + Ī д.пл + Ī и.от, (3.70)

где 0,835 и 0,45 — коэффициенты, учитывающие влияние дегазации на увеличение расхода каптируемого метана соответственно подземными скважинами и скважинами, пробуренными с поверхности;

Ī д.с + Ī д.п + Ī д.в + Ī д.пл — средние расходы метана, каптируемого дегазационной установкой соответственно из сближенных пластов подземными и поверхностными скважинами, выработанного пространства и разрабатываемого пласта, м³/мин; определяются в соответствии с методикой, изложенной в Инструкции по контролю состава рудничного воздуха, определению газообильности и установлению категории шахт по метану;

Ī и.от — средний расход метана, отводимого по трубопроводу или неподдерживаемой выработке за пределы выемочного участка, м³/мин;

Ī и.от = Ī к.см₁- Ī к.см₂(3.71)

Ī к.см₁- Ī к.см₂— средний расход газа в 15-20 м за и перед камерой смешения, м³/мин.

Средний расход газа в пункте измерений определяется по формуле

п_кв

Ī i. = ( Σ ) / п_кв(3.72)

i=1

где Іі — расход газа в г-м пункте при отдельных измерениях, м³/мин;

п_кв — число определений Іі за квартал (месяц).

Расход газа, проходящего в пункте при каждом измерении определяется по формуле

І_і = 0,01 Qi Сi (3.73)

где Qi — расход воздуха в i-м пункте измерений, м³/мин;

Сi — концентрация газа в воздухе в пункте измерений, % /

При использовании измерений концентрации газа переносными приборами средний расход газа, проходившего в пункте измерений в течение месяца, определяется по формуле (3.74), а при использовании телеинформации — по формуле (3.75)

п_вп_n

Iмi. = 0,01 ( Σ Q_Ki) / п_{кв ·} ( Σ С _nj) /п_n(3.74)

i=1 i=1

п_вп_m

Iмi. = 0,01 ( Σ Q_Ki) / п_{в ·} ( Σ С _mj) / п_m(3.74)

i=1 i=1

где Q_Ki — расход воздуха в пункте измерений, м3/мин;

С _nj — среднесуточная концентрация газа по измерениям переносными приборами, %;

п_n — число определений среднесуточной концентрации переносными приборами за месяц;

С _mj — среднесуточная концентрация метана по данным телеинформации, выдаваемой аппаратурой АГК, %;

п_m — число определений среднесуточной концентрации по данным аппаратуры АГК за месяц.

Примечание. При использовании телеинформации о расходе воздуха с записью на самопишущем приборе в формулу (3.75) подставляется средний расход воздуха по данным телеизмерений за сутки.

Значения Q_Ki берутся из формы 2 «Вентиляционного журнала», значения С _nj — из «Книги замера метана...», a С _mj и Q_Ki — из «Журнала оператора АГК».

При отработке крутонаклонных и крутых пластов щитовыми агрегатами при определении фактической метанообильности полосы 1пол и выемочного участка в формулы (3.74) и (3.75) подставляются значения концентрации газа, начиная с положения, когда щитовой забой находится от вентиляционного штрека на расстоянии не менее 0,5 Нэт при проведении откаточного штрека по пласту и 0,6 Нэт — по породе, где Нэт — наклонная высота этажа, м.

3.3.2.2. Определение ожидаемого метановыделения очистной выработки и выемочного участка

Ожидаемое среднее метановыделение в очистной выработке (Ī оч, м3/мин) и на выемочном участке (Ī уч , м³/мин) определяется:

Ī оч = Ī оч.ф (L оч.р / L оч.ф)^0,4(Ар / Аф)^0,6k _с.р.k _г.р.(3.76)

Ī уч = Ī уч.ф (L оч.р / L оч.ф)^0,4(Ар / Аф)^0,6k _с.р.k _г.р.(3.77)

где L оч.р— длина очистной выработки, для которой рассчитывается ожидаемое метановыделение, м;

L оч.р — длина очистной выработки, для которой определено фактическое метановыделение, м;

Ар — планируемая добыча угля, т/сут;

Аф — средняя добыча угля, при которой определялось фактическое метановыделение, т/сут;

k _с.р. — коэффициент, учитывающий изменение системы

Разработки; рассчитывается по формулам, приведенным в табл. 3.10;

k _г.р — коэффициент, учитывающий изменение метано-обилъности выработок с глубиной; при ведении работ на глубинах до 300 м ниже границы метановой зоны принимается равным единице при разности глубин разработки до 20 м, а при большой разности глубин определяется по формуле (3.78); при ведении работ на глубинах более 300 м ниже границы метановой зоны принимается равным единице при разности глубин разработки до 50 м, а при большей разности определяется по формуле (3.78)

k _{г.р =}(х _г.р– х _о.г)/ (х _г– х _о.г) (3.78)

где х _г.р — природная метаноносность пласта на планируемой глубине разработки, м³/т с.б.м; принимается по карте газоносности пласта;

х _г — природная метаноносность пласта, мг/т с.б.м; принимается на глубине, для которой определено фактическое метановыделение, по карте газоносности пласта;

х _о.г — остаточная метаноносность угля, м³/т с.б.м; определяется для каменного угля и антрацитов с

V ^daf> 165 мл/гс.б.м по табл. 3.1, а для антрацитов с V ^daf ≤165 мл/гс.б.м — по формуле (3.34), в которой k_WA3 принимается равным 1,0.

Таблица 3.10

Формулы для расчета k _c.p