Мосты и трубы

где d - меньшая сторона отсека (а или h_ef);

m₁ - коэффициент, принимаемый равным m при a > h_ef и 1/m при a < h_ef;

c - коэффициент упругого защемления стенки, принимаемый равным единице для элементов с болтовыми соединениями и по табл. 9 - для сварных элементов.

Таблица 9

Значение коэффициента c при m

0,5

0,67

1,0

2,0

2,5 и более

0,25

1,014

1,063

1,166

1,170

1,192

0,5

1,016

1,075

1,214

1,260

1,300

1,0

1,017

1,081

1,252

1,358

1,416

2,0

1,018

1,085

1,275

1,481

1,516

5,0

1,018

1,088

1,292

1,496

1,602

10,0

1,018

1,088

1,298

1,524

1,636

Св. 10

1,018

1,089

1,303

1,552

1,580

5. Расчет по устойчивости пластинок стенки сплошных изгибаемых элементов, имеющих поперечные ребра и одно продольное ребро в сжатой зоне, следует выполнять:

первой пластинки - между сжатым поясом и продольным ребром - по формуле

, (14)

где w₁ - коэффициент, принимаемый по табл. 2;

s_x, s_y, t_xy - напряжения, определяемые по п. 2;

s_x,cr, s_y,cr, t_xy,cr - критические напряжения, определяемые согласно п. 4;

второй пластинки - между растянутым поясом и продольным ребром - по формуле (10), принимая при этом w₂ = 1.

5.1. Приведенное критическое продольное нормальное напряжение s_x,cr,ef следует определять по формуле (11), при этом коэффициент упругого защемления следует принимать:

первой пластинки: элементов с болтовыми соединениями - c = 1,3; таких же и сварных элементов при объединении с железобетонной плитой - c = 1,35; прочих сварных элементов - по табл. 10;

второй пластинки - c = 1.

Таблица 10

0,5

1,0

2,0

5,0

10 и более

1,16

1,22

1,27

1,31

1,35

5.2. Приведенное критическое поперечное нормальное напряжение s_y,cr,ef первой пластинке следует определять по формуле

, (15)

где i - коэффициент, принимаемый равным 1,0 при и 2,0 при 0,7 > m > 0,4;

c - коэффициент упругого защемления, принимаемый по табл. 11 для элементов, объединенных с железобетонной плитой, и для балок с болтовыми соединениями, по табл. 12 - для сварных балок.

Таблица 11

0,5

0,8

1,0

1,5

2,0 и более

1,07

1,18

1,31

1,52

1,62

Таблица 12

Значение коэффициента c при m

0,5

0,6

0,9

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

1,06

1,07

1,13

1,17

1,31

1,32

1,29

1,25

1,06

1,07

1,14

1,19

1,38

1,44

1,43

1,39

Приведенное критическое поперечное нормальное напряжение s_y,cr,ef при воздействии сосредоточенной нагрузки, когда действующие напряжения определяются по формуле (6), следует вычислять по формуле (15) с умножением на коэффициент 1,55; если при этом а > 2h₁ + 2l_ef, то надлежит принимать .

Приведенное критическое поперечное нормальное напряжение s_y,cr,ef во второй пластинке следует определять по формуле (12), при этом следует принимать: c = 1; z - по табл. 8; z - по табл. 6 при r = 0,35.

5.3. Приведенное критическое касательное напряжение t_xy,cr,ef следует определять по формуле (13), при этом для первой пластинки вместо коэффициента защемления должен быть принят коэффициент , для второй пластинки - c = 1.

6. Расчет по устойчивости пластинок стенки сплошных изгибаемых элементов, имеющих поперечные ребра и несколько продольных ребер жесткости, следует выполнять:

первой пластинки - между сжатым поясом и ближайшим ребром - по формуле (14) и формулам (11), (15) и (13) для s_x,cr,ef, s_y,cr,ef, t_xy,cr,ef соответственно;

для последующих сжатых пластинок - по формулам для первой пластинки, принимая коэффициент защемления c = 1;

для сжато-растянутой пластинки - по формуле (10), принимая w₁ = 1, и формулам (11), (15) и (13) для s_x,cr,ef, s_y,cr,ef, t_xy,cr,ef как для второй пластинки по п. 5.

Расчет по устойчивости пластинки растянутой зоны стенки следует выполнять по формуле

, (16)

где

s_y,cr, t_xy,cr - критические поперечное нормальное и касательное напряжения, определяемые по s_y,cr,ef и t_xy,cr,ef согласно указаниям п. 4, при этом приведенное критическое поперечное нормальное напряжение s_y,cr,ef следует определять по формуле

, (17)

где d - коэффициент, принимаемый по табл. 13.

Таблица 13

Тип пластинки

Значения коэффициента d при

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

1,0

1,5

2,0

Примыкающая к растянутому поясу

1240

1380

2520

1650

1820

2240

3860

6300

Промежуточная

920

970

1020

1060

1100

1190

1530

2130

Примечание. а и h_ef следует определять по п. 1.

Приведенное критическое касательное напряжение t_xy,cr,ef следует определять:

для пластинки, примыкающей к растянутому поясу, - по формуле

, (18)

для промежуточной растянутой пластинки - по формуле

, (19)

где d - меньшая сторона отсека (а или h_ef);

m₁ - коэффициент, принимаемый равным m при а > h_ef и 1/m при а < h_ef.

7. Расчет по устойчивости пластинок стенки сплошных сжато-изгибаемых элементов (балки жесткости пролетного строения распорной системы, арки или пилона) при сжатии сечения по всей высоте следует выполнять по формуле

, (20)

где s_х - максимальное продольное нормальное напряжение на границе пластинки от продольной силы N и изгибающего момента М_m, принимаемого в соответствии с п. 2;

w₁ - коэффициент, определяемый по табл. 2;

s_y, s_x - поперечное нормальное и среднее касательное напряжения, определяемые согласно п. 2;

s_x,cr, s_y,cr, t_xy,cr - критические напряжения, определяемые по s_x,cr,ef, s_y,cr,ef, t_xy,cr,ef согласно указаниям п. 4.

При действии на части высоты сечения растягивающих напряжений расчет следует выполнять как для стенки сплошных изгибаемых элементов (см. пп. 4-6).

ПРИЛОЖЕНИЕ 17* Обязательное КОЭФФИЦИЕНТЫ ДЛЯ РАСЧЕТА НА ВЫНОСЛИВОСТЬ Таблица 1*

Эффективные коэффициенты концентрации напряжений b для расчета стальных конструкций мостов на выносливость

Расположение расчетного сечения и характеристика конструкции

Коэффициент b для стали марок

16Д

15ХСНД, 10ХСНД, 390-14Г2АФД, 390-15Г2АФДпс

1. По основному металлу после дробеметной очистки или с необработанной прокатной поверхностью у деталей с прокатными или обработанными фрезерованием, строжкой кромками в сечениях вне сварных швов и болтов

1,0

2. То же, с кромками, обрезанными газовой машинной резкой:

а) нормального качества

1,1

1,2

б) чистовой (смыв-процесс, резка с кислородной завесой, кислородно-плазменная)

1,0

3. По основному металлу деталей в сечениях:

а) нетто по соединительным болтам составных элементов, а также у свободного отверстия (черт. 1)

1,3

1,5

б) нетто у отверстия с поставленным в него высокопрочным болтом, затянутым на нормативное усилие (черт. 2)

1,1

1,3

в) брутто по первому ряду высокопрочных болтов в прикреплении фасонки к не стыкуемым в данном узле поясам сплошных балок и элементам решетчатых ферм (черт. 3)

1,3m_f

1,5m_f

г) то же, в прикреплении к узлу или в стыке двухступенчатых элементов, у которых:

непосредственно перекрытая часть сечения (2А_n) составляет, %, не менее: 80 общей площади сечения, в том числе при двусторонних накладках - 60 (черт. 4)

1,4m_f

1,6m_f

непосредственно перекрытая часть сечения (2А_n) составляет, %, не менее: 60 общей площади сечения, в том числе при двусторонних накладках - 40 (см. черт. 4)

1,5m_f

1,7m_f

д) то же, в прикреплении к узлу или в стыке с односторонними накладками двухступенчатых элементов, у которых непосредственно перекрытая часть сечения (2А_n) составляет (черт. 5), % общей площади сечения:

60 и более

1,6m_f

1,8 m_f

менее 60

1,7m_f

1,9m_f

е) то же, в прикреплении к узлу или в стыке с односторонними накладками одностенчатых элементов (черт. 6)

2,2m_f

2,5m_f

4. По основному металлу деталей в сечении по границе необработанного стыкового шва с усилением, имеющим плавный переход (при стыковании листов одинаковой толщины и ширины)

1,5

1,8

5. По основному металлу деталей в сечении по зоне перехода к стыковому шву, обработанному в этом месте абразивным кругом или фрезой при стыковании листов:

а) одинаковой толщины и ширины

1,0

б) разной ширины в сечении по более узкому листу

1,2

1,4

в) разной толщины в сечении по более тонкому листу

1,3

1,5

г) разной толщины и ширины в сечении по листу с меньшей площадью