Страница 10: ДБН В.1.2-2:2006. . СНБС. Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования (42852)

Примечания.

1. Коэффициенты Сe1, Се2, Се3, Cе4 следует относить к сумме давлений на верхнюю и нижнюю поверхности навесов. Для отрицательных значений Сe1, Се2, Се3, Cе4 направление давления на схемах следует изменять на противоположное.

2 Для навесов с волнистым покрытием Cf= 0,04

Схема 12а. Сфера

d- диаметр сферы, м;

w0- определяется в соответствии с 9.6, Па;

Ch- определяется в соответствии с 9.9;

z- расстояние, м, от поверхности земли до центра сферы;

,   – определяются в соответствии с 9.14, 9.15.

Примечание. Коэффициенты Се приведены при Re>4.105.

Схема 12б. Сооружения с круговой цилиндрической поверхностью

Примечания.

1. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h1.
2. Коэффициент Сi следует учитывать при опущенном покрытии («плавающая кровля»), а также при отсутствии его.

Схема 13. Призматические сооружения

;

Таблица 1

необходимо определять по табл.2, где , а l и b – соответственно максимальный и минимальный размеры сооружения или его элемента в плоскости, перпендикулярной направлению ветра. Для стен с лоджиями при ветре, параллельном этим стенам, Сf = 0,1; для волнистых покрытий Cf= 0,04.

Для прямоугольных в плане зданий при l/b = 0,1...0,5 и =40...50° =0,75; равнодействующая ветровой нагрузки приложена в точке 0, при этом эксцентриситет е = 0,15b.

Число Рейнольдса Re следует определять по формуле к схеме 12а, принимая z = h1,

d – диаметр описанной окружности.

Таблица 2

Таблица 3

Таблица 4

Схема 14. Сооружения и их элементы с круговой цилиндрической поверхностью (резервуары, градирни, башни, дымовые трубы), провода и тросы, а также круглые трубчатые и сплошные элементы сквозных сооружений

k – определяется по табл.1 схемы 13;

 – определяется по графику.

Примечания.

1. Re следует определять по формуле к схеме 12а, принимая z = h, d = диаметр сооружения. Значения принимаются: для деревянных конструкций =0,005 м; для кирпичной кладки = ; для бетонных и железобетонных конструкций =0,005 м; для стальных конструкций =0,001 м; для проводов и тросов диаметром d = 0,01d; для ребристых поверхностей с ребрами высотой b =b.
2. Для волнистых покрытий Cf=0,04.
3. Для проводов и тросов (в том числе и покрытых гололедом) Cx = 1,2. Для проводов и тросов d20 мм, свободных от гололеда, значение Cx допускается снижать на 10%.

Схема 15. Элементы сооружений из прокатных профилей

Результирующая сила F может быть представлена в двух вариантах:

как сумма компонентов Fx и Fу, направленных вдоль и поперек ветрового потока, для вычисления которых используются аэродинамические коэффициенты Сх и Су;

как сумма компонентов FN и ft, направленных вдоль характерных осей поперечного сечения, для вычисления которых используются аэродинамические коэффициенты СТ и CN.

Схема 16. Отдельно стоящие плоские решетчатые конструкции

.

Ветровую нагрузку следует относить к площади, ограниченной контуром конструкции аk при этом предполагается, что сумма площадей Аi, являющихся проекциями i-x элементов на плоскость конструкции, удовлетворяет условию

.

Аэродинамический коэффициент і-го элемента конструкций Сxi для профилей определяется по схеме 15, при этом допускается принимать Сxi=1,4, а для трубчатых элементов – по графику к схеме 14 при (см. табл. 2 схемы 13). Направление оси X совпадает с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции.

Схема 17. Ряд плоских параллельно расположенных решетчатых конструкций

Для подветренной конструкции коэффициент Сх1 определяется так же, как для схемы 16; предполагается, что и в этой схеме .

Для второй и последующих конструкций С х2 = Сх1

Для ферм из труб при при определяется по таблице: