Страница 10: ВСН 141-90. СН 141-90. Нормы проектирования контактной сети (41661)

(55)

и справа от силы

. (56)

Проектирование фиксаторов

5.73. Расчет фиксаторов рекомендуется осуществлять на следующие сочетания нагрузок:

а) постоянные нагрузки в сочетании с максимальным ветром;

б) постоянные нагрузки, а также гололед при одновременном действии ветра.

Кроме этого, фиксаторные кронштейны и изоляторы, а также основные стержни фиксаторов следует проверять на действие нагрузок, возникающих при обрыве проводов и при монтаже (масса монтера на основном стержне или фиксаторном кронштейне).

Размеры сечений металлических элементов следует определять по наиболее выгодному сочетанию нагрузок.

5.74. Фиксаторы необходимо рассчитывать по прочности, устойчивости стержней и устойчивости системы стержней сочлененных фиксаторов.

5.75. Расчет фиксаторов по деформациям заключается в определении прогибов их стержней под воздействием кратковременных нагрузок.

Прогиб основного стержня фиксатора должен составлять не более 1/200 его длины.

5.76. Расчеты прочности и устойчивости стержней фиксаторов при гибкости более 200 следует производить в соответствии с указаниями настоящих Норм.

5.77. Максимальная гибкость сжато-изогнутых стержней фиксаторов не должна быть более 550, при этом значение коэффициента устойчивости должно быть не менее 2.

5.78. Прочность стержней фиксаторов при ?? < 200 и фиксаторных стоек нужно проверять в соответствии с указаниями СНиП II-23-81*.

5.79. Прочность и устойчивость дополнительных стержней (сочлененных фиксаторов) из алюминиевых сплавов, имеющих гибкость ?? ?? 150, следует проверять в соответствии с указаниями СНиП по проектированию стальных конструкции, а при гибкости ?? > 150 - в соответствии с указаниями настоящих Норм. При этом модуль упругости и расчетное сопротивление принимают по данным СНиП.

5.80. Конструкции фиксаторных устройств должны учитывать возможность перетекания токов в шарнирных соединениях (при разности потенциалов в несущем тросе и контактном проводе).

5.81. Длины основных стержней фиксаторов определяют в зависимости от габарита установки опоры, величины зигзага контактного провода, длины дополнительного стержня, а также от принятой схемы конструктивного выполнения консоли и фиксатора.

5.82. Длина дополнительного стержня фиксатора полукомпенсированной подвески должна быть не менее 1200 мм, а для компенсированной подвески (кроме воздушных стрелок) может быть уменьшена до значений, определяемых расчетом.

5.83. Фиксаторы контактной сети (кроме гибких на внешней стороне кривых малых радиусов, фиксаторов анкеруемой ветви на сопряжениях и на фиксирующих тросах поперечин) должны быть сочлененными. Часть веса фиксатора, передаваемая на контактный провод, должна быть минимальной.

5.84. Конструкции фиксаторов должны иметь устройства, предотвращающие потерю устойчивости системы при действии ветра.

5.85. Узлы крепления фиксаторов к фиксаторным кронштейнам, стойкам, фиксирующим тросам поперечин должны обеспечивать шарнирность в горизонтальном и вертикальном направлениях.

6. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ОПОР

Общие указания

6.1. Железобетонные опоры должны проектироваться в соответствии со СНиП 2.03.01-84 как объекты, имеющие важное народнохозяйственное значение высокой надежности, которая обеспечивается расчетом, выбором материалов и соответствующим назначением размеров и конструированием.

Железобетонные опоры могут применяться в районах с расчетной температурой не ниже 70 °С и в сейсмических районах до 9 баллов включительно.

6.2. Рекомендуется преимущественно применять предварительно напряженные опоры кольцевого сечения. В отдельных случаях на основании технико-экономических расчетов могут применяться опоры и других сечений, а также опоры без предварительного напряжения арматуры.

6.3. При проектировании опор должны приниматься конструктивные схемы, обеспечивающие прочность, жесткость, трещиностойкость, а также устойчивость опор в грунте на стадии монтажа и эксплуатации.

Рекомендуется применять опоры двух типов: объединенных с фундаментной частью (нераздельные) и с отдельными фундаментами (раздельные).

Нераздельные опоры следует применять в сухих и обводненных грунтах (независимо от уровня грунтовых вод).

Раздельные железобетонные опоры следует применять в сильно обводненных грунтах (где затруднена разработка котлованов), а также, когда не обеспечивается устойчивость в грунте нераздельных опор.

Основные расчетные требования

6.4. Железобетонные опоры должны удовлетворять требованиям расчета по прочности и по пригодности к нормальной эксплуатации.

Расчет по прочности должен обеспечить конструкции от любого вида разрушений. Расчет по пригодности к нормальной эксплуатации должен обеспечивать опоры от недопустимых по ширине раскрытия трещин для сохранности от коррозии арматуры, а также от чрезмерных прогибов.

6.5. Расчет опор по предельным состояниям производится для всех стадий - изготовления, транспортирования, монтажа и эксплуатации.

Расчет опор по раскрытию трещин и по деформациям допускается не проводить, если при опытной проверке установлена их достаточная трещиностойкость, а жесткость конструкций в процессе их эксплуатации достаточна.

6.6. Железобетонные опоры контактной сети следует рассчитывать на нагрузки поперек пути по огибающим эпюрам изгибающих моментов и поперечных (перерезывающих) сил (рис. 16), значения для которых приведены в табл. 27, а также на нагрузки вдоль пути при обрыве проводов в соответствии с данными главы 2 настоящих Норм. Нормативные нагрузки для расчета железобетонных опор можно определять путем деления расчетных нагрузок на обобщенный коэффициент надежности по нагрузке, равный 1,15.

6.7. Подземная часть эпюры (см. рис. 16), показанная пунктиром, может изменяться в зависимости от длины части опоры, расположенной ниже условного обреза фундамента, а также при применении раздельных опор или опор с обратной коничностью.

6.8. Значения нагрузок, применяемых в расчетах опор, необходимо умножать на коэффициент надежности по назначению, принимаемый для сооружений II класса ответственности равным ?? = 0,95.

6.9. К трещиностойкости железобетонных опор предъявляются требования II категории трещиностойкости конструкций, допускающих ограниченное по ширине непродолжительное раскрытие трещин при условии их последующего надежного закрытия. Предельно допустимая ширина раскрытия трещин должна составлять: для условий неагрессивной среды 0,15 мм, для слабоагрессивной среды - 0,1 мм, для среднеагрессивной среды - 0,05 мм. В сильноагрессивной среде трещины в опорах не допускаются.

Указанные требования к трещиностойкости опор относятся к поперечным трещинам.

Во избежание образования и раскрытия продольных трещин в опорах следует принимать конструктивные меры путем установки в вершине и комле дополнительной поперечной арматуры, а также ограничивать значения сжимающих напряжений в бетоне в стадии предварительного обжатия в соответствии с рекомендациями табл. 7 СНиП 2.03.01-84.

6.10. Прогибы железобетонных опор не должны превышать предельно допустимых значений, устанавливаемых из условия обеспечения нормального токосъема.

Рис. 16. Огибающие обобщенные эпюры для расчета железобетонных опор контактной сети:

а - изгибающих моментов; б - перерезывающих сил (В скобках для опор 15,6 м); I - условный обрез фундамента

Таблица 27

Примечания: 1. Значения расчетных усилии в строках 1 и 8 применяют при расчете по первому предельному состоянию (по прочности)

2. Значения усилий в строках 4 и 6 применяют при расчете по деформациям на уровне контактного провода.

3. В строках 8 и 9 в числителе стоят значения перерезывающих сил на участке от сечении вверх, а в знаменателе - от сечений вниз.

4 В таблице значения моментов па уровне обреза фундамента (Мо) приведены для опоры длиной 13,6 м. Для опоры длиной 15,6 м значение Mo = M1o ?? 1,125.

Величина максимального прогиба в уровне контактного провода (на расстоянии 7300 мм от условного обреза фундамента) не должна превышать установленной ГОСТ 19330-81*. Прирост прогиба от приложения нормативных временных нагрузок не должен превышать 65 мм.

6.11. При расчете предварительно напряженных опор необходимо учитывать потери предварительного напряжения арматуры:

а) первые потери - релаксации напряжений в арматуре, деформации анкеров, форм и от быстронатекающей ползучести;

б) вторые потери - усадки и ползучести бетона.

Величины потерь напряжений определяются в соответствии с рекомендациями главы СНиП по проектированию железобетонных конструкций.

Материалы для железобетонных опор

6.12. Для железобетонных опор следует предусматривать тяжелый бетон средней плотности до 2500 кг/м3.

6.13. При проектировании опор устанавливаются следующие показатели качества бетона:

а) класс по прочности на сжатие;

б) марка по морозостойкости;

в) показатель проницаемости;

г) марка по водопроницаемости.

Для железобетонных предварительно напряженных опор следует принимать класс бетона по прочности на сжатие не ниже В30, марка по морозостойкости F200 при расчетной зимней температуре воздуха ниже минус 40 °С и F150 при расчетной зимней температуре выше минус 40 °С. По показателю проницаемости для опор должен приниматься бетон особо низкой проницаемости и маркой по водопроницаемости не ниже W 8.

6.14. Нормативные и расчетные характеристики бетона опор, коэффициенты условий работы, коэффициенты надежности по бетону при растяжении и сжатии должны приниматься в соответствии со СНиП 2.03.01-84.

6.15 Для армирования железобетонных опор необходимо предусматривать арматуру, отвечающую требованиям действующих стандартов.

В качестве продольной напрягаемой арматуры предварительно напряженных опор следует применять высокопрочную проволоку периодического профиля класса В-II преимущественно диаметром 5 мм и более. Допускается при отсутствии необходимого сертификата применение проволоки диаметром 4 мм.

В качестве продольной ненапрягаемой арматуры следует применять арматуру класса A-III.

В качестве поперечной арматуры необходимо преимущественно использовать проволоку периодического профиля класса B-I диаметром не менее 3 мм.

При наличии технико-экономических обоснований допускается применение и других видов арматуры.

6.16 Нормативные и расчетные сопротивления арматуры, коэффициенты надежности и условий работы следует принимать в соответствии со СНиП 2.03.01-84.

Передаточная прочность бетона должна быть не ниже значений, приведенных в табл. 28.

Таблица 28