в двухъярусных опорах и эстакадах?? %??

на верхний ярус60

на нижний ярус40

в трехъярусных опорах и эстакадах??

на верхний ярус40

на средний ярус30

на нижний ярус30

4.14. При использовании катковых опорных частей расчет траверс и колонн следует производить с учетом возможной эксцентричности приложения вертикальной нагрузки через каток вследствие его перемещения от первоначального положения за счет температурных воздействий трубопроводов. Величину эксцентриситета при этом следует определять расчетом?? но?? как правило?? не более 100 мм (рис. 20).

Рис. 20. Наибольшая учитываемая величина эксцентриситета?? создающегося вследствие перемещения катка за счет температурных воздействий от первоначального центрального положения

1 - трубопровод?? 2 - опорная часть?? 3 - каток?? 4 - эксцентриситет не более 100 мм?? 5 - траверса

4.15. В местах ответвлений и участках пересечения трасс несимметричность распределения вертикальной нагрузки должна быть учтена особо.

Горизонтальные технологические нагрузки от трубопроводов

4.16. Нормативная разность температур от технологических воздействий принимается равной разности между температурой стенки трубопровода в стадии эксплуатации и начальной температурой. Температура стенки трубопровода в стадии эксплуатации принимается равной максимальной температуре транспортируемого продукта по технологическому заданию. За начальную температуру принимается средняя температура наиболее холодной пятидневки?? определяемая по СНиП 2.01.01-82 «Строительная климатология». Для трубопроводов?? температура стенки которых при эксплуатации отрицательна (например?? при транспортировании хладоносителей)?? за начальную температуру принимается среднемесячная температура самого жаркого месяца (обычно июль)?? определяемая по указанной главе СНиП.

4.17. Нормативное внутреннее давление в трубопроводах в стадии эксплуатации принимается равным рабочему давлению по технологическому заданию. Нормативное внутреннее давление при испытаниях трубопроводов принимается равным пробному давлению?? которое устанавливается нормами проектирования трубопроводов различного назначения и правилами приемки этих трубопроводов в эксплуатацию.

4.18. Расчетная сила трения одного трубопровода по опоре определяется умножением расчетной вертикальной нагрузки от этого трубопровода на коэффициент трения?? принимаемый равным в опорных частях «сталь по стали»??

в скользящих - 0??3??

в катковых - вдоль оси трубопровода - 0??1?? не вдоль оси - 0??3??

в шариковых - 0??1??

в скользящих опорных частях «сталь по бетону» - 0??5??

в скользящих опорных частях «сталь по фторопласту» - 0??1.

4.19. При известной раскладке трубопроводов расчетная горизонтальная технологическая нагрузка на промежуточные отдельно стоящие опоры?? действующая в местах подвижного опирания трубопроводов (на скользящих?? катковых или шариковых опорных частях)?? должна определяться следующим образом??

а) при прокладке одного трубопровода горизонтальная технологическая нагрузка на траверсы?? колонны и на фундаменты принимается равной расчетному значению соответствующей силы трения и считается приложенной в месте его опирания (применительно к тепловым водяным сетям вместо каждого отдельного трубопровода здесь и далее принимается одна система?? подающий и обратный трубопроводы)??

б) при прокладке от двух до четырех трубопроводов горизонтальная технологическая нагрузка на траверсы?? колонны и фундаменты учитывается от двух наиболее неблагоприятно влияющих трубопроводов?? величина каждой из горизонтальных нагрузок принимается равной расчетному значению соответствующей силы трения и считается приложенной в местах опирания трубопровода??

в) при прокладке более четырех трубопроводов по отдельно стоящим опорам?? когда жесткость опоры не превышает 600 кН/см и распределение вертикальной нагрузки находится в пределах?? указанных на рис. 18?? расчетную горизонтальную нагрузку?? передающуюся с траверсы на наиболее нагруженную колонну и фундамент?? следует определять как произведение суммы расчетных значений сил трения от каждого трубопровода на коэффициент неодновременности?? величина которого принимается по табл. 4 (при определении горизонтального усилия?? действующего в уровне верхних граней двухъярусных опор?? учитывается только то количество трубопроводов?? которое опирается на траверсу второго яруса?? а в уровне траверс нижнего яруса - по п. «г»).

г) при прокладке более четырех трубопроводов расчетная горизонтальная нагрузка на траверсы?? а также колонны и фундаменты опор?? к которым не могут быть применены условия п. «в»?? учитывается либо от двух трубопроводов?? как и в п. «б»?? либо от всех трубопроводов?? в последнем случае расчетная горизонтальная нагрузка от каждого трубопровода принимается равной произведению расчетного значения соответствующей силы трения на коэффициент?? равный 0??5?? распределение ее по поперечному сечению трассы принимается согласно рис. 23. Из двух найденных указанными способами нагрузок принимается неблагоприятная.

Таблица 4

Общее число трубопроводов

на траверсе

5

6

7

8

9

10

Коэффициент неодновременности

0,25

0,2

0,15

0,12

0,09

0,05

Примечания?? 1. При числе трубопроводов?? большем 10?? рассматриваемое усилие учитывается только от 10 наиболее неблагоприятных?? а остальные не учитываются вовсе (считаются отсутствующими).

2. Рекомендуемые коэффициенты неодновременности не распространяются на случаи?? когда на отдельно стоящих опорах находятся лишь неизолированные трубопроводы. В этом случае рассматриваемая нагрузка определяется от суммы сил трения всех неизолированных трубопроводов.

3. Здесь под жесткостью понимается горизонтальная сила (в кН)?? приложенная к верху опоры и вызывающая смещение на 1 см. При определении жесткости двухъярусных опор в уровне нижнего яруса принимается шарнирно-неподвижная связь.

4.20. Промежуточные отдельно стоящие опоры?? расположенные под П-образными компенсаторами и на расстоянии не более 40d (d - внутренний диаметр наибольшего трубопровода) от угла поворота трубопровода (в частности?? от П-образного компенсатора)?? при подвижном опирании трубопровода должны быть рассчитаны на горизонтальную нагрузку?? направленную под углом к оси трассы. При этом расчетная величина нагрузки принимается равной силе трения от трубопроводов (см. п. 4.19)?? а угол ее направления ?? определяется по рис. 21.

Рис. 21. Направления горизонтальной нагрузки в местах подвижного опирания трубопроводов на отдельно стоящие опоры при нагревании трубопроводов

??=45?? - в скользящих опорных частях?? ??=70?? в катковых??

1 - анкерные опоры?? 2 - промежуточные опоры

4.21. Расчетная горизонтальная нагрузка вдоль трассы на промежуточные отдельно стоящие опоры при шарнирно-неподвижном опирании на них трубопровода и защемления низа опоры?? приложенная в местах неподвижного опирания трубопровода на траверсе опоры?? определяется как для консольной балки?? загруженной заданным?? соответствующим расчетной температурной деформации смещением ее конца.

4.22. Расчетная горизонтальная нагрузка вдоль трассы на концевые анкерные отдельно стоящие опоры определяется исходя из усилий?? действующих по одну сторону от анкерной опоры?? и складывается из суммы??

а) усилий?? возникающих в компенсаторах от всех прокладываемых трубопроводов (величины усилий?? возникающих в компенсаторах или при самокомпенсации, следует определять исходя из расчетной разности температур?? вызванной климатическими и технологическими воздействиями?? и из величины расчетного внутреннего давления. Усилия в трубопроводах от компенсаторов принимаются на основании технологического задания);

б) расчетных горизонтальных нагрузок от промежуточных опор (см. п. 4.19)?? расположенных на участке трассы от оси компенсатора до анкерной опоры??

в) неуравновешенных соевых усилий?? вызванных действием внутреннего давления на запорные устройства. Осевые усилия учитываются при установке компенсаторов?? «разрезающих» трубопровод (сальниковых)?? или компенсаторов?? «неспособных» сопротивляться растягивающим усилиям (линзовых?? дисковых?? волнистых осевых)?? и не учитываются при установке всех видов гнутых компенсаторов (П-образных?? волнистых шарнирных и при самокомпенсации).

4.23. Расчетная горизонтальная нагрузка вдоль трассы на промежуточные анкерные отдельно стоящие опоры определяется как разность нагрузок?? действующих в противоположных направлениях справа и слева от анкерной опоры?? величина каждой из них определяется по п. 4.22. При этом меньшую (вычитаемую) нагрузку следует умножать на коэффициент 0??8 (при равенстве противоположно направленных нагрузок учитываемая в расчете нагрузка?? следовательно?? равняется 0??2 от всей нагрузки?? действующих с одной стороны).

Примечания?? 1. Горизонтальная нагрузка?? действующая на анкерную опору?? должна приниматься не менее аналогичной нагрузки?? действующей на соседнюю промежуточную опору.

2. Для одно- и двухтрубных прокладок тепловых сетей вместо коэффициента 0??8 следует принимать коэффициент 0??7.

4.24. Расчетная горизонтальная нагрузка на эстакады при известной раскладке трубопроводов должна определяться следующим образом??

на траверсы с подвижным опиранием трубопроводов согласно п. 4.19?? а?? б?? г??

на траверсы с неподвижным опиранием трубопроводов - как сумма расчетных нагрузок в неподвижных опорных частях трубопроводов??

на пролетные строения - как сумма сил опорных реакций траверс в местах опирания на пролетные строения??

из опоры температурного блока - как сумма расчетных горизонтальных сил?? приходящихся на неподвижные опорные части трубопроводов блока.

4.25. Нормативное значение интенсивности горизонтальной технологической нагрузки при расчете траверс отдельно стоящих опор и эстакад при отсутствии уточненной раскладки трубопроводов и ее распределение по длине траверсы следует принимать согласно рис. 22.

Рис. 22. Распределение интенсивности горизонтальной технологической нагрузки при расчете траверс отдельно стоящих опор и эстакад под технологические трубопроводы

а - схема распределения нагрузки для одностоечных опор?? б - схема распределения нагрузки для двухстоечных опор. В с скобках приведены значения нагрузки при неподвижном опирании трубопроводов на траверсу эстакад. Состав р указан в п. 4.11

4.26. Нормативные горизонтальные технологические нагрузки для расчета колонн и фундаментов отдельно стоящих опор при отсутствии уточненной раскладки трубопроводов следует принимать??

вдоль трассы на промежуточную опору согласно рис. 23??

вдоль трассы на анкерную промежуточную опору?? поставленную в середине температурного блока??

(2)

вдоль трассы на концевую опору

(3)

поперек трассы от ответвлений трубопроводов на промежуточную опору - 1??5q?? на концевую анкерную опору - 4q (где l - расстояние от неподвижного закрепления всех трубопроводов на анкерной опоре до конца температурного блока?? м)?? q - нормативная вертикальная нагрузка от трубопроводов на 1 м длины трассы.

Промежуточные отдельно стоящие опоры?? расположенные под П-образными компенсаторами и на расстоянии не более 20 м от угла поворота трубопровода должны быть рассчитаны на горизонтальную технологическую нагрузку?? направленную под углом к оси трассы в соответствии с п. 4.20.

Рис. 23. Распределение горизонтальной нагрузки при расчете колонн и фундаментов промежуточных отдельно стоящих опор по поперечному сечению трассы

Q=pb - вертикальная нагрузка на опору или на соответствующий ярус опоры (р - значение интенсивности вертикальной нагрузки на единицу длины траверсы)

4.27. Нормативную горизонтальную технологическую нагрузку на эстакаду вдоль трассы при отсутствии уточненной раскладки трубопроводов следует принимать?? при расчете опор концевого (углового) температурного блока - 4q?? при расчете опор промежуточного блока - 2q.

4.28. Нормативную горизонтальную технологическую нагрузку от каждого поперечного ответвления трубопроводов эстакад на опору?? ближайшую к ответвлению?? следует принимать в зависимости от вертикальной нагрузки q на основную трассу. При q<50 кН/м?? q=50 - 100 кН/м?? q>100 кН/м поперечная нагрузка от ответвлений трубопроводов принимается соответственно равной q, 0,8q, 0,5q.

4.29. Распределение горизонтальной нагрузки между ярусами для многоярусных отдельно стоящих опор и эстакад принимается в соответствии с распределением вертикальных нагрузок?? указанных в п. 4.13.

4.30. При расчете пролетных строений эстакад при отсутствии уточненной раскладки трубопроводов суммарная продольная нагрузка от трения трубопроводов в расчетном сечении определяется по формуле

(4)

где Li - расстояние от расчетного сечения до ближайшего конца блока эстакады. Нагрузки на пролетные строения считаются приложенными в местах опирания траверс в уровне верхних граней балок (ферм).

Распределение продольной горизонтальной нагрузки по поперечному сечению трассы при расчете пролетных строений принимается по рис. 24.

Рис. 24. Распределение горизонтальной технологической нагрузки по поперечному сечению трассы при расчете пролетных строений эстакад

1 - балки пролетного строения?? 2 траверсы. При q??10 кН/м ??=0??1?? при q=10-30 кН/м ??=0??09?? при q>30 кН/м ??=0??08. Состав нагрузки q указан в п. 4.4.

Ветровая нагрузка

4.31. Нормативная ветровая нагрузка на 1 м2 проекции элементов на вертикальную плоскость (независимо от высоты конструкции) определяется в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85?? исходя из нормативного скоростного напора?? и складывается из нагрузок на строительную конструкцию и трубопроводы. Аэродинамический коэффициент с принимается по табл. 5.