До початку сторінка 2 з 10
Зміст
3.7. Для отдельно стоящих опор с применением железобетонных шпал, температурный блок компонуется из промежуточных опор в виде железобетонных шпал, укладываемых на песчаную подушку, защищенную от выдувания путем пропитки ее битумом, и анкерных низких железобетонных опор (рис. 2). Указанные конструкции опор следует применять при непучинистых грунтах.
Рис. 2. Конструктивная схема шпальных отдельно стоящих опор
1 - шпальная промежуточная опора; 2 - анкерная промежуточная опора; 3 - железобетонная траверса; 4 - щебень с пропиткой битумом; 5 - песчаная засыпка; 6 - планировочная отметка земли; 7 - высота растительного слоя.
3.8. Для отдельно стоящих низких и высоких железобетонных опор (рис. 3 и 4) температурный блок компонуется из промежуточных опор прямоугольного или кольцевого сечения и одной анкерной промежуточной опоры, выполняемой обычно такого же сечения, но с усиленным армированием. Анкерные концевые и анкерные угловые опоры могут быть выполнены в виде пространственных железобетонных или стальных опор.
Рис. 3. Конструктивная схема отдельно стоящих железобетонных опор
1 - железобетонная траверса; 2 - промежуточная железобетонная опора; 3 - анкерная промежуточная железобетонная опора; 4 - фундамент
Рис. 4. Конструкция железобетонных отдельно стоящих опор
а - узел опирания траверс на колонну; б - пример армирования траверсы; в - пример армирования колонны арматурой без предварительного напряжения; г - пример армирования колонны предварительно напряженной арматурой; 1 - закладная деталь; 2 - траверса; 3 - колонна; 4 - отверстие для подвески трубопроводов; 5 - соединительные стержни; 6 - спираль; 7 - предварительно напряженная арматура
3.9. Для эстакад, выполняемых полностью из железобетонных конструкций или комбинированных конструкций (железобетонных опор и стальных пролетных строений) температурный блок должен компоноваться, как правило, из одних промежуточных опор (рис. 5 и 6). Горизонтальные нагрузки, действующие вдоль оси трассы, воспринимаются всеми опорами температурного блока.
Рис. 5. Конструктивная схема железобетонных эстакад
1 - рядовая траверса; 2 - усиленная траверса; 3 - балка пролетного строения; 4 - опора; 5 - вставка температурного блока; 6 - фундамент
Рис. 6. Конструктивная схема двухъярусной эстакады
1 - железобетонная опора эстакады; 2 - стальные фермы пролетного строения; 3 - стальные траверсы пролетного строения; 4 - связи; 5 - фундамент
3.10. Для отдельно стоящих опор и эстакад, выполняемых полностью из стальных конструкций (рис. 7), температурный блок должен компоноваться из промежуточных и одной анкерной опоры, на которую передаются все горизонтальные нагрузки, действующие вдоль данного блока.
Рис. 7. Конструктивная схема одноярусной стальной эстакады
1 - траверса; 2 - ферма пролетного строения; 3 - промежуточная опора; 4 - анкерная опора; 5 - вставки температурного блока; 6 - связи между фермами; 7 - фундамент; 8 - диафрагма-распорка опоры
3.11. Траверсы для опирания трубопроводов подразделяются на рядовые и усиленные. На рядовых траверсах должно быть предусмотрено подвижное опирание трубопроводов, а на усиленных - неподвижное закрепление. Железобетонные траверсы рекомендуется проектировать прямоугольного сечения (рис. 4). Железобетонные траверсы должны иметь стальные закладные детали для размещения опорных частей трубопроводов и для крепления их к колоннам опоры или пролетным строением эстакад. Стальные траверсы рекомендуется выполнять коробчатого сварного сечения из двух швеллеров или гнутых замкнутых профилей (рис. 8).
Рис. 8. Узлы опирания стальных конструкций
а - траверсы на колонну; б - фермы на железобетонную опору; 1 - колонна; 2 - траверса; 3 - опорное ребро; 4 - железобетонная колонна; 5 - ферма пролетного строения
3.12. В местах разрывов температурных блоков следует при необходимости предусматривать вставки для размещения компенсирующих устройств. Примеры решения вставок для отдельно стоящих опор и для железобетонной эстакады показаны на рис. 9.
Рис. 9. Пример решения опор под компенсаторы
а - в виде отдельно стоящих опор; б - в виде вставки для двухъярусной эстакады; 1 - промежуточные опоры; 2 - опора на вылете компенсатора; 3 - траверса эстакады; 4 - стальные балки
3.13. Пролетные строения эстакад рекомендуется выполнять в виде железобетонных предварительно напряженных балок при пролетах до 12 м или стальных и железобетонных ферм.
3.14. Пролетные строения из стальных ферм следует выполнять в виде пространственных конструкций, состоящих из двух вертикальных ферм, соединенных между собой по верхнему и нижнему поясу связями и траверсами.
3.15. Стержни стальных ферм пролетных строений рекомендуется проектировать из одиночных уголковых профилей.
3.16. Стальные промежуточные плоские опоры следует применять решетчатыми с ветвями из двутавров и решеткой из уголков или гнуто-сварных профилей замкнутого сечения. Для придания конструкции опор большей жесткости от скручивания необходимо предусматривать диаграммы-распорки из швеллеров или уголков с планками, соединяющих ветви между собой.
Анкерные опоры следует составлять из двух плоских опор, соединенных между собой вдоль трассы вертикальными связями. Пространственная жесткость анкерных опор обеспечивается горизонтальными связями в уровне низа траверс и по высоте опор. Сечение решетки связей стальных опор рекомендуется принимать из одиночных уголковых или замкнутых профилей, принимая углы раскосов связей равными 40-50°.
3.17. Выбор схемы горизонтальных связей между вертикальными фермами следует производить в зависимости от расстояния между ними. При расстояниях между вертикальными фермами 3 м и менее следует принимать треугольную решетку, а при расстоянии более 3 м - крестовую решетку.
Связи следует принимать из одиночных уголковых или замкнутых прямоугольных профилей.
3.18. Сопряжение пролетных строений эстакад с опорами рекомендуется выполнять путем передачи давления на опору центрально. Конструкция узла сопряжения должна обеспечивать передачу продольных горизонтальных сил с пояса одной фермы на пояса смежной фермы.
3.19. Отдельные фундаменты под опоры следует проектировать сборной или монолитной конструкции. Высоту фундамента следует назначать по условиям заглубления в грунт и условиям заделки колонн опоры. Площадь подошвы фундамента рекомендуется принимать прямоугольной формы с отношением сторон 0,6-0,9.
3.20. Сопряжение сборных железобетонных колонн с отдельным фундаментом следует осуществлять посредством замоноличивания в стакан фундамента на глубину не менее 1,5 размера большей стороны сечения колонны и не менее длины анкеровки продольной арматуры колонны. Стыки железобетонных колонн с фундаментом, воспринимающие растягивающие усилия, должны выполняться с помощью сварки стальных закладных деталей или сварки выпусков арматуры колонны и фундамента. Сопряжение стальных колонн с фундаментами следует осуществлять с помощью стальных баз, установленных на фундамент с креплением их анкерными болтами (рис. 10). Низ плиты стальных баз должен быть расположен не менее чем на 200 мм выше планировочной отметки земли.
Рис. 10. Базы стальных колонн
а - для колонн с жестким закреплением по оси у и шарнирным опиранием на фундамент по оси х; б - для шарнирно закрепленных колонн; 1 - колонна; 2 - база; 3 - анкерные болты; 4 - фундамент; 5 - монтажный зазор, замоноличивается бетоном; 6 - ребро для крепления раскоса связей
3.21. Конструктивные решения сварных опор могут осуществляться в виде отдельных забивных свай-колонн, колонн, замоноличенных в буронабивную сваю или сваю-оболочку и рамно-свайных систем, состоящих из двух или четырех колонн, объединенных в плоскую или пространственную систему с помощью связей, ригелей, свайного ростверка (рис. 11, 12, 13).
Рис. 11. Типы опор с применением свай-колонн
1 - колонна; 2 - траверса; 3 - пролетное строение; 4 - стальные связи; 5 - ригель опоры
Рис. 12. Типы опор с применением буронабивных свай и свай-оболочек
1 - колонна; 2 - буронабивная свая или свая-оболочка; 3 - траверса; 4 - пролетное строение эстакады; 5 - ригель опоры
Рис. 13. Опоры с применением свайного ростверка
а - низкая опора; б - высокая опора; 1 - свая; 2 - колонна опоры; 3 - плита ростверка; 4 - планировочная поверхность грунта
3.22. Выбор типа свайных опор производится в зависимости от грунтовых условий, величин нагрузок, действующих на опору, габаритов опоры, технико-экономических показателей.
3.23. При забивке в грунт свай допускаются следующие отклонения:
для свай-колонн: в плане ±30 мм; по вертикали - недобивка 10 мм, перебивка - 30 мм;
для свай-оболочек: в плане ±60 мм; по вертикали ±30 мм;
3.24. Не допускается применение свай-колонн в грунтовых условиях, в которых они работают как сваи-стойки, а также сваи-колонны без поперечного армирования.
3.25. Рекомендуется сечение свай-колонн в опорах принимать 300´300, 350´350 и 400´400 мм, внешний диаметр свай оболочек и буронабивных свай 800, 1000 и 1200 мм.
3.26. Рекомендуемые узлы опор с применением свай показаны на рис. 14.
Рис. 14. Узлы опоры с применением свай
а - узел опирания траверс на сваю-колонну; б - узел крепления связей; в - заделка колонны в сваю-оболочку; г - конструкция ростверка; 1 - траверса; 2 - отметка головы сваи-колонны; 3 - допуск на неточность; 4 - цементный раствор; 5 - свая-колонна; 6 - металлические связи; 7 - арматурный каркас; 8 - бетонная пробка; 9 - свая-оболочка; 10 - песок; 11 - плита ростверка; 12 - анкерные болты; 13 - сваи; 14 - бетонная подготовка
3.27. Пример конструкции проходного стального мостика показан на рис. 15.
Рис. 15. Конструкция стального проходного мостика
1 - ограждения мостика; 2 - балка мостика; 3 - траверса; 4 - настил; 5 - верх балок
4. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ
4.1. При расчете отдельно стоящих опор и эстакад необходимо учитывать нагрузки, возникающие при их возведении, эксплуатации и испытании трубопроводов.
4.2. Отдельно стоящие опоры и эстакады должны рассчитываться на нагрузки от веса трубопроводов с изоляцией, веса транспортируемого продукта, на горизонтальные нагрузки и воздействия от трубопроводов, нагрузки от веса людей и ремонтных материалов на обслуживающих площадках и переходных мостиках, от отложений производственной пыли, а также снеговые и ветровые нагрузки, при наиболее неблагоприятном их сочетании.
Нагрузки и воздействия от трубопроводов принимаются по заданию технологических организаций. В задании должны быть указаны нагрузки и число трубопроводов по ярусам. Снеговые и ветровые нагрузки и число трубопроводов по ярусам. Снеговые и ветровые нагрузки, а также коэффициенты надежности по нагрузкам определяются по СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия» и табл. 2.
Таблица 2
Классификация нагрузок
Нагрузки
Коэффициент надежности по нагрузке
Постоянные
От собственного веса отдельно стоящих опор и эстакад с ограждающими конструкциями и обслуживаемыми площадками
1,1 (0,9)
Временные длительные
От веса трубопроводов с технологической арматурой и опорными частями
1,1 (0,9)
От веса изоляции и футеровки
1,2 (0,9)
От веса транспортируемой жидкости в стадии эксплуатации
1
От веса отложений внутри трубопроводов в стадии эксплуатации
1,1
Температурные технологические воздействия (разность температур)
1,1
Внутреннее давление в стадии эксплуатации
1,2
Кратковременные
От веса людей и ремонтных материалов на площадках и мостиках
1,4
От веса производственной пыли
1,2
На поручни перил площадок и мостиков
1,2
Снеговая
1,4
Ветровая
1,2
Климатические температурные воздействия (разность температур)
1,2
От веса воды при гидравлических испытаниях
1
Внутреннее давление при испытаниях
1
Особые
Сейсмические воздействия, нагрузки, вызываемые резким нарушением технологического процесса, временной неисправностью или поломкой оборудования
1
Примечания: 1. Для трубопроводов предприятий черной металлургии коэффициент надежности по нагрузке для внутреннего давления в стадии эксплуатации принимается равным 1,15.
2. Для упрощения определения расчетной нагрузки от веса трубопроводов с изоляцией, футеровкой, транспортируемым продуктом и т.д. разрешается использовать единый коэффициент надежности по нагрузке для вертикальных нагрузок 1,1 (0,9). С той же целью разрешается принимать единый коэффициент надежности по нагрузке 1,1 для горизонтальных нагрузок от температурных технологических воздействий и внутреннего давления.
3. Значения коэффициентов надежности по нагрузкам, указанные в табл. 2 в скобках, принимаются в тех случаях, когда уменьшение нагрузок вызывает более неблагоприятное условие работы рассчитываемого элемента конструкции.
4. При сочетании нагрузок следует учитывать физические возможные варианты одновременного действия различных нагрузок, в частности:
а) при определении нагрузок от газопроводов, паропроводов и продуктопроводов, для которых, согласно правилам приемки их в эксплуатацию, обязательно гидравлическое испытание, следует учитывать, что такому испытанию одновременно может подвергаться лишь один трубопровод. При этом в расчет принимается тот трубопровод, наполнение которого наиболее невыгодно отражается на рассчитанном элементе строительной конструкции. При гидравлическом испытании нагрузки, возникающие при перестановке оборудования, исключаются;
б) При определении нагрузки от веса отложений внутри газопроводов при резком нарушении режима эксплуатации ее следует учитывать лишь для одного газопровода, принимая для остальных трубопроводов нагрузку от отложений в стадии эксплуатации;
в) при учете вертикальной нагрузки от веса людей и ремонтных материалов на площадках и мостиках снеговая нагрузка на этих конструкциях не учитывается.
4.3. Нормативная разность температур от климатических воздействий определяется по СНиП 2.01.07-85 в зависимости от климатического района.
4.4. При отсутствии в момент составления строительной части проекта известной раскладки трубопроводов за основную исходную величину принимается нормативная вертикальная нагрузка на 1 м длины трассы - q. Нагрузка q наряду с весом самих трубопроводов с изоляцией и транспортируемым продуктом должна включать также нагрузку на обслуживающие площадки, вес снега, производственной пыли и отложений внутри трубопроводов, при этом коэффициент надежности по нагрузке принимается равным 1,1.
Примечание: При числе трубопроводов четыре и менее, а также для случаев, когда нагрузка от веса отдельных трубопроводов не может быть представлена эквивалентной распределенной нагрузкой (см. п. 4.11), расчет строительных конструкций следует выполнять по фактической раскладке трубопроводов.
Вертикальные нагрузки
4.5. Нормативная нагрузка от веса всех трубопроводов с футеровкой и изоляцией, веса транспортируемого продукта, обслуживающих площадок, веса стационарного оборудования и технологической арматуры, а также от собственного веса отдельно стоящих опор и эстакад определяется по технологическому заданию и по проектным данным.
4.6. Нормативная нагрузка от веса людей и ремонтных материалов на площадках, мостиках и лестницах принимается равномерно распределенной - 750 Па.
Для расчета настила на местную нагрузку принимается сосредоточенная нагрузка 1,5 кН на участке размером 10´10 см.
Нормативная горизонтальная сосредоточенная нагрузка на поручни перил обслуживающих площадок и мостиков (в любом месте по длине поручня) принимается равной 0,3 кН.
4.7. Нормативная снеговая нагрузка на 1 м2 площадки горизонтальной проекции трубопроводов, обслуживающих площадок и мостиков определяется в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85. При этом гололедная нагрузка не учитывается, а коэффициент перехода от веса снегового покрова к нормативной нагрузке с, принимается равным 0,2 для трубопроводов с наружным диаметром не более 0,6 м, 0,3 - более 0,6 м и 0,8 - для обслуживающих площадок и мостиков. Ширина горизонтальной проекции трубопроводов диаметром 0,6 м и менее принимается равной длине траверсы независимо от числа ярусов конструкций и числа рядов трубопроводов. В случае расположения двух трубопроводов с наружным диаметром более 0,6 м одного над другим при условии, что расстояние в свету между ними меньше диаметра меньшего трубопровода, снеговая нагрузка учитывается лишь от одного трубопровода большего диаметра. Примеры определения снеговой нагрузки приведены на рис. 16.
Побачили розбіжність з офіційним текстом?