До початку сторінка 3 з 10
Рис. 16. Примеры определения снеговой нагрузки для трех схем горизонтальных прокладок трубопроводов
а - в верхнем ярусе верхний ряд - тепловые сети; нижний ряд - холодные трубопроводы на подвесках. В нижнем ярусе все трубопроводы холодные условным диаметром менее 0,6м; настил переходной площадки - сплошной. Верхняя эпюра снеговой нагрузки - для расчета траверс, пролетных строений, опоры, фундаментов; нижняя - для расчета переходной площадки; б - основной трубопровод - холодный с условным диаметром больше 0,6 м, а верхний ряд - тепловые сети; в - оба трубопровода холодные, условный диаметр каждого из них больше 0,6 м, а расстояние «в свету» между ними меньше меньшего диаметра
Снеговая нагрузка не учитывается для трубопроводов, температура транспортируемого продукта которых превышает 30°С, а также для трубопроводов с обогревающими «спутниками» (остальные трубопроводы считаются «холодными»); для обслуживающих площадок с решетчатым настилом, если площадь просветов настила составляет не менее половины общей его площади; для наклонных трубопроводов с углом наклона более 30°.
4.8. Нормативная нагрузка от веса отложений внутри трубопроводов (пыль, лед, конденсат и др.) в стадии эксплуатации определяется на основании соответствующих проектных данных. При отсутствии этих данных нормативная нагрузка на 1 м длины (кН от веса отложения внутри газопроводов) в стадии эксплуатации принимается согласно табл. 3.
Таблица 3
Влажный очищенный газ
Грязный доменный газ
Наружный диаметр газопровода, мм
Горизонтальные газопроводы
Местные пониженные участки газопроводов
Сухой очищенный газ
Горизонтальные газопроводы и наклонные под углом не более 30°
Наклонные газопроводы под углом более 40°
Газопроводы с неблагоприятной конфигурацией
100
0,05
0,05
0,05
-
-
-
300
0,3
0,3
0,05
-
-
-
500
0,6
0,6
0,1
-
-
-
700
0,9
1
0,2
-
-
-
900
1,2
1,5
0,25
-
-
-
1100
1,5
2
0,3
-
-
-
1200
1,6
2,2
0,3
2,4
0,7
6
1500
2,1
3
0,4
4
1,2
10
2000
2,9
4,3
0,6
8
2,4
20
2500
3,7
5,9
0,7
13
3,9
32
3000
4,5
8,5
0,9
19
5,8
48
3500
5,4
12
1,1
27
8
67
Примечания: 1. Для промежуточных диаметров газопроводов нагрузки принимаются по линейной интерполяции.
2. Для газопроводов влажного и сухого очищенного газа, наклоненных под углом более 10° к горизонтали, нагрузки принимаются в размере 50 % соответствующих величин горизонтальных газопроводов. При углах наклона от 0 до 10° нагрузка принимается по линейной интерполяции.
3. Для газопроводов грязного доменного газа при углах наклона от 30° до 40° нагрузка принимается по линейной интерполяции. Для газопроводов получистого доменного газа нагрузки принимаются в размере 50 % соответствующих величин для грязного доменного газа.
4. Под неблагоприятной конфигурацией понимается такая, при которой в условиях эксплуатации может скапливаться пыль.
Нормативная нагрузка от веса отложений внутри трубопроводов при резком нарушении режима эксплуатации принимается в 2,5 раза больше соответствующей нагрузки в стадии эксплуатации, но не более веса отложений, занимающих 70 % внутреннего объема трубопровода.
4.9. Нагрузка от веса отложений производственной пыли определяется только для трубопроводов и обслуживающих площадок, расположенных на расстоянии не более 100 м от источника выделения пыли и имеющих наклон не более 30°. Нормативная нагрузка принимается равной 1000 Па - для обслуживающих площадок и элементов пролетного строения - 450 Па - для трубопроводов их горизонтальной проекции.
Примечание: Если площадь просветов решетчатого настила обслуживающих площадок составляет не менее половины общей его площади, нагрузки от веса пыли не учитываются.
4.10. Нормативная вертикальная нагрузка от трубопроводов на траверсы опор и эстакад должна приниматься по сумме вертикальных нормативных нагрузок от всех трубопроводов.
4.11. При отсутствии уточненной раскладки трубопроводов нормативное значение интенсивности вертикальной нагрузки на единицу длины траверсы Р отдельно стоящих опор и эстакад следует определять по формуле
(1)
где q - нормативная вертикальная нагрузка от трубопроводов на 1 м длины трассы, кН;
а - шаг траверсы, м;
b - длина траверсы, м.
Распределение этой нагрузки по длине траверсы следует принимать по рис. 17.
Рис. 17. Распределение интенсивности вертикальной нагрузки на траверсы отдельно стоящих опор и эстакад под технологические трубопроводы
а - схема распределения нагрузки для одностоечных опор; б - схема распределения нагрузки для двухстоечных опор и эстакад
4.12. Распределение вертикальной нагрузки по поперечному сечению трассы для расчета колонн и фундаментов отдельно стоящих опор при отсутствии уточненной раскладки трубопроводов принимается по рис. 18, а при расчете пролетных строений, колонн и фундаментов эстакад в соответствии с рис. 19.
Рис. 18. Распределение вертикальной нагрузки при расчете колонн и фундаментов промежуточных отдельно стоящих опор по поперечному сечению трассы
Q = pb - вертикальная нагрузка на опору или на соответствующий ярус опоры (р - значение интенсивности вертикальной нагрузки на единицу длины траверсы)
Рис. 19. Распределение вертикальной нагрузки по поперечному сечению трассы при расчете пролетных строений, колонн и фундаментов эстакад
1 - балка пролетного строения; 2 - траверса. При q£10 кН/м а=0,65; при q=10-30 кН/м а=0,6; при q>30 кН/м а=0,55. Состав нагрузки q указан в п. 4.4.
4.13. Распределение вертикальной нагрузки при отсутствии уточненной раскладки трубопроводов для многоярусных отдельно стоящих опор и эстакад следует принимать, %:
в двухъярусных опорах и эстакадах, %:
на верхний ярус 60
на нижний ярус 40
в трехъярусных опорах и эстакадах:
на верхний ярус 40
на средний ярус 30
на нижний ярус 30
4.14. При использовании катковых опорных частей расчет траверс и колонн следует производить с учетом возможной эксцентричности приложения вертикальной нагрузки через каток вследствие его перемещения от первоначального положения за счет температурных воздействий трубопроводов. Величину эксцентриситета при этом следует определять расчетом, но, как правило, не более 100 мм (рис. 20).
Рис. 20. Наибольшая учитываемая величина эксцентриситета, создающегося вследствие перемещения катка за счет температурных воздействий от первоначального центрального положения
1 - трубопровод; 2 - опорная часть; 3 - каток; 4 - эксцентриситет не более 100 мм; 5 - траверса
4.15. В местах ответвлений и участках пересечения трасс несимметричность распределения вертикальной нагрузки должна быть учтена особо.
Горизонтальные технологические нагрузки от трубопроводов
4.16. Нормативная разность температур от технологических воздействий принимается равной разности между температурой стенки трубопровода в стадии эксплуатации и начальной температурой. Температура стенки трубопровода в стадии эксплуатации принимается равной максимальной температуре транспортируемого продукта по технологическому заданию. За начальную температуру принимается средняя температура наиболее холодной пятидневки, определяемая по СНиП 2.01.01-82 «Строительная климатология». Для трубопроводов, температура стенки которых при эксплуатации отрицательна (например, при транспортировании хладоносителей), за начальную температуру принимается среднемесячная температура самого жаркого месяца (обычно июль), определяемая по указанной главе СНиП.
4.17. Нормативное внутреннее давление в трубопроводах в стадии эксплуатации принимается равным рабочему давлению по технологическому заданию. Нормативное внутреннее давление при испытаниях трубопроводов принимается равным пробному давлению, которое устанавливается нормами проектирования трубопроводов различного назначения и правилами приемки этих трубопроводов в эксплуатацию.
4.18. Расчетная сила трения одного трубопровода по опоре определяется умножением расчетной вертикальной нагрузки от этого трубопровода на коэффициент трения, принимаемый равным в опорных частях «сталь по стали»:
в скользящих - 0,3;
в катковых - вдоль оси трубопровода - 0,1; не вдоль оси - 0,3;
в шариковых - 0,1;
в скользящих опорных частях «сталь по бетону» - 0,5;
в скользящих опорных частях «сталь по фторопласту» - 0,1.
4.19. При известной раскладке трубопроводов расчетная горизонтальная технологическая нагрузка на промежуточные отдельно стоящие опоры, действующая в местах подвижного опирания трубопроводов (на скользящих, катковых или шариковых опорных частях), должна определяться следующим образом:
а) при прокладке одного трубопровода горизонтальная технологическая нагрузка на траверсы, колонны и на фундаменты принимается равной расчетному значению соответствующей силы трения и считается приложенной в месте его опирания (применительно к тепловым водяным сетям вместо каждого отдельного трубопровода здесь и далее принимается одна система: подающий и обратный трубопроводы);
б) при прокладке от двух до четырех трубопроводов горизонтальная технологическая нагрузка на траверсы, колонны и фундаменты учитывается от двух наиболее неблагоприятно влияющих трубопроводов; величина каждой из горизонтальных нагрузок принимается равной расчетному значению соответствующей силы трения и считается приложенной в местах опирания трубопровода;
в) при прокладке более четырех трубопроводов по отдельно стоящим опорам, когда жесткость опоры не превышает 600 кН/см и распределение вертикальной нагрузки находится в пределах, указанных на рис. 18, расчетную горизонтальную нагрузку, передающуюся с траверсы на наиболее нагруженную колонну и фундамент, следует определять как произведение суммы расчетных значений сил трения от каждого трубопровода на коэффициент неодновременности, величина которого принимается по табл. 4 (при определении горизонтального усилия, действующего в уровне верхних граней двухъярусных опор, учитывается только то количество трубопроводов, которое опирается на траверсу второго яруса, а в уровне траверс нижнего яруса - по п. «г»).
г) при прокладке более четырех трубопроводов расчетная горизонтальная нагрузка на траверсы, а также колонны и фундаменты опор, к которым не могут быть применены условия п. «в», учитывается либо от двух трубопроводов, как и в п. «б», либо от всех трубопроводов, в последнем случае расчетная горизонтальная нагрузка от каждого трубопровода принимается равной произведению расчетного значения соответствующей силы трения на коэффициент, равный 0,5; распределение ее по поперечному сечению трассы принимается согласно рис. 23. Из двух найденных указанными способами нагрузок принимается неблагоприятная.
Таблица 4
Общее число трубопроводов
на траверсе
5
6
7
8
9
10
Коэффициент неодновременности
0,25
0,2
0,15
0,12
0,09
0,05
Примечания: 1. При числе трубопроводов, большем 10, рассматриваемое усилие учитывается только от 10 наиболее неблагоприятных, а остальные не учитываются вовсе (считаются отсутствующими).
2. Рекомендуемые коэффициенты неодновременности не распространяются на случаи, когда на отдельно стоящих опорах находятся лишь неизолированные трубопроводы. В этом случае рассматриваемая нагрузка определяется от суммы сил трения всех неизолированных трубопроводов.
3. Здесь под жесткостью понимается горизонтальная сила (в кН), приложенная к верху опоры и вызывающая смещение на 1 см. При определении жесткости двухъярусных опор в уровне нижнего яруса принимается шарнирно-неподвижная связь.
4.20. Промежуточные отдельно стоящие опоры, расположенные под П-образными компенсаторами и на расстоянии не более 40d (d - внутренний диаметр наибольшего трубопровода) от угла поворота трубопровода (в частности, от П-образного компенсатора), при подвижном опирании трубопровода должны быть рассчитаны на горизонтальную нагрузку, направленную под углом к оси трассы. При этом расчетная величина нагрузки принимается равной силе трения от трубопроводов (см. п. 4.19), а угол ее направления a определяется по рис. 21.
Рис. 21. Направления горизонтальной нагрузки в местах подвижного опирания трубопроводов на отдельно стоящие опоры при нагревании трубопроводов
a=45° - в скользящих опорных частях, a=70° в катковых;
1 - анкерные опоры; 2 - промежуточные опоры
Побачили розбіжність з офіційним текстом?