Страница 23: ДСТУ-Н Б EN 1993-1-3:2012. Єврокод 3. Проектування сталевих конструкцій. Частина 1-3. Загальні правила. Додаткові правила для холодноформованих елементів і профільованих листів (62960)

1. Кріпильні вироби в закріпленнях прогонів на опорах необхідно перевіряти на дію в площині стінки реакції R_w і в площині полиць поперечних реакцій Ry і R₂, див. рисунок 10.8. Зусилля Ry і R₂ визначаються за формулами, що наведені в таблиці 10.5. Зусилля R₂ вклю­чає також скатну складову для покриттів з на­хилом. Якщо Ry позитивна, зусилля в кріпленні відсутнє. R₂ передається настилом на верхню полицю прогону і далі на кроквяну конструкцію (головну балку) завдяки з’єднувальному еле­менту (опорний елемент), або за допомогою спеціальних зсувних з’єднань безпосередньо на основний або подібний елемент. На про­міжних опорах нерозрізних прогонів реакції приймаються у 2,2 раза більше значень, що наведені в таблиці 10.5.

The fasteners fixing the purlins to the supports should be checked for the reaction force R_w in the plane of the web and the transverse reaction forces Ry and R₂ in the plane of the flanges, see figure 10.8. Forces Ry and R₂ may be calculated using table 10.5. Force R₂ should also include loads parallel to the roof for sloped roofs. If Ry is positive there is no tension force on the fastener. R₂ should be transferred from the sheeting to the top flange of the purlin and further on to the rafter (main beam) through the purlin/rafter connection (support cleat) or via special shear connectors or directly to the base or similar element. The reac­tion forces at an inner support of a continuous pur­lin may be taken as 2,2 times the values given in table 10.5

.

Примітка. Для покриттів з нахилом поперечні на­вантаження розглядаються як складові вертикаль­ного навантаження, що діє перпендикулярно до площини покриття і паралельно - в цій площині.

NOTE: For sloped roofs the transversal loads to the purlins are the perpendicular (to the roof plane) com­ponents of the vertical loads and parallel components of the vertical loads are acting on the roof plane.

Рисунок 10.8 - Опорні реакції

Figure 10.8 - Reaction forces at support








































Таблиця 10.5 - Опорні реакції для вільно обпертої балки

Table 10.5 - Reaction force at support for simply supported beam

Тип балки і навантаження Beam and loading	Реакція на нижній пояс Reaction force on bottom flange R1	Реакція на верхній пояс R2 Reaction force on top flange R2
Z-подібна, гравітаційне навантаження Z-beam, gravity loading	^-QkhqEdL/2	(]+C,)khqEdL/2
Z-подібна, підйомне навантаження Z-beam, uplift loading	-^-QkhqEdL/2	-(^)khqEdL/2
С-подібна, гравітаційне навантаження C-beam, gravity loading	-(]-QkhqEdL/2	(1-QkhqEdL/2
С-подібна, підйомне навантаження C-beam, uplift loading	(l-QkhqEdL/2	-V~QkhqEdL/2




10.2 Касетні профілі з розв’язкою настилом

1. Загальні положення

1. Касетні профілі - це, як показано на рисун­ку 10.9, великі швелероподібні профілі з двома стінками, з двома вузькими і з однією широкою загальною полицями. Дві вузькі полиці зверху повинні бути із площини розв’язані сталевим профнастилом, що прикріплюється до них.

2. Опір зрізу стінок касетних профілів і сприй­няття місцевого поперечного навантаження визначається згідно з 6.1.5 - 6.1.11, але з ура­хуванням величини М_сRd згідно з (3) або (4).

10.2 Liner trays restrained by sheeting

1. General

1. Liner trays should be large channel-type sec­tions, with two narrow flanges, two webs and one wide flange, generally as shown in figure 10.9. The two narrow flanges should be laterally re­strained by attached profiled steel sheeting.

The resistance of the webs of liner trays to shear forces and to local transverse forces should be obtained using 6.1.5 to 6.1.11, but using the value of M_{c Rd} given by (3) or (4)

.

3. О

   Рисунок 10.9 - Геометрія типового касетного профілю

   Figure 10.9 - Typical geometry for liner trays

   пір при дії моменту M_{c Rd} для касетного профілю визначається згідно з 10.2.2, врахо­вуючи, що:

• їх геометричні розміри в діапазоні згідно з таблицею 10.6;

• висота гофрів широкої полиці не перевищує /7/8, де h - загальна висота касетного про­філю.

3. The moment resistance M_cRd of a liner tray may be obtained using 10.2.2 provided that:

• the geometrical properties are within the range given in table 10.6;

• the depth hu of the corrugations of the wide flange does not exceed h/8, where h is the overall depth of the liner tray.Таблиця 10.6 - Діапазон застосування 10.2.2

Table 10.6 - Range of validity of 10.2.2

0,75 мм (mm)	- tnom -	1,5 мм (mm)
30 мм (mm)	< bf<	60 мм (mm)
60 мм (mm)	< h <	200 мм (mm)
300 мм (mm)	< b0 <	600 мм (mm)
	/bu -	10 mm24/mm (mm4/mm)
	Si <	1000 mm (mm)




3. Alternatively the moment resistance of a liner tray may be determined by testing provided that it is ensured that the local behaviour of the liner tray is not affected by the testing equipment.

NOTE: Appropriate testing procedures are given in annex A

.




10.2.2 Опір при дії моменту

1. Широка полиця стиснута

1. При стиснутій широкій полиці касетного профілю опір при дії моменту повинен визна­чатися за послідовною процедурою, яка наве­дена на рисунку 10.10:

Етап 1: визначити ефективну площу всіх сти­снутих частин поперечного перерізу, беручи до уваги співвідношення напружень у = с>₂/° 1 > обчислених для ефективної ширини стиснутих полиць, але при повній площі стінок;

Етап 2: визначити центр тяжіння ефективного поперечного перерізу і обчислити опір при дії моменту за формулою:

^Mc,Rd

де:

10.2.2 Moment resistance

1. Mete flange in compression

1. The moment resistance of a liner tray with its wide flange in compression should be determined using the step-by-step procedure outlined in fig­ure 10.10 as follows:

• Step 1: Determine the effective areas of all compression elements of the cross-section, based on values of the stress ratio xg = ст ₂/<y f obtained using the effective widths of the compression flanges but the gross areas of the webs;

• Step 2: Find the centroid of the effective cross­section, then obtain the moment resistance ^Mc,Rd ^from:

(

— 0,8 H^eff.min

fyb /УМГ) >
with: 10.19)^eff.min
~ly,eff /²с ' але (but) W_eff _mj_n— Iy eff /z_t,

тут z_c і z_t визначаються згідно з рисунком 10.10. where z_c and z_t are as indicated in figure 10.10.




H b_u!2




Етап 1

Step 1











Step 2

Рисунок 10.10 - Визначення опору при дії моменту - широка полиця стиснута
Figure 10.10 - Determination of moment resistance - wide flange in compressio

n

53,3 -Ю¹⁰Єо t³t_eq

10.2.2.2 Широка полиця розтягнена

(1) Граничний момент для касетного профілю при розтягненій широкій полиці повинен виз­начатися за послідовною процедурою, яка на­ведена на рисунку 10.11:

Етап 1: визначити центр тяжіння повного попе­речного перерізу;

Етап 2: визначити ефективну ширину полиці ^bu,eff³ урахуванням можливого викривлення за формулою:

^bu,eff ~

де

b_u— повна ширина широкої полиці;

е₀ - відстань від центральної осі повного по­перечного перерізу до центральної осі вузьких полиць;

h - загальна висота касетного профілю;

L - проліт касетного профілю;

t_ec? - еквівалентна товщина широкої полиці:

10.2.2.2 Wide flange in tension

1. The moment resistance of a liner tray with its wide flange in tension should be determined using the step-by-step procedure outlined in figure 10.11 as follows:

• Step 1: Locate the centroid of the gross cross-section;

• Step 2: Obtain the effective width of the wide flange b_ueff, allowing for possible flange curling, from:

, . (10.20)

where:

b_u the overall width of the wide flange;

e₀ the distance from the centroidal axis of the gross cross-section to the centroidal axis of the narrow flanges;

h the overall depth of the liner tray;

L the span of the liner tray;

t_eq the equivalent thickness of the wide flange, given by

:teq -(^І_а/Ь_йў³-,




Wefpcom — ty,eff /^zc '

W_eff,t - ly,eff /^zt ’

поправочний коефіцієнт р_й приймається при: in which the correlation factor р_й is given by the

following:

• s₁ < 300 mm: - if s₁ < 300 mm:

Pb =1.0,

• 300 mm < s₁ < 1000 mm: - if 300 mm < s₁ < 1000 mm:

P_b = 1,5-s₁/2000 ,






l_a- момент інерції широкої полиці відносно центра тяжіння, див. рисунок 10.9.

Етап 3: визначити ефективну площу стиснутих частин поперечного перерізу, беручи до уваги співвідношення напружень |/ = с> _Л, обчис­лених для ефективної ширини полиць, але при повній площі стінок;

Етап 4: визначити центр тяжіння ефективного поперечного перерізу і опір втраті стійкості _Rd при дії моменту за таким виразом:

Mb,Rd ⁼0>8Pb VV_eff,com fyb /1МО > ®^ле

де:

/_а the second moment of area of the wide flange, about its own centroid, see figure 10.9.

• Step 3: Determine the effective areas of all the compression elements, based on values of the stress ratio |/ =ст₂/^а1 obtained using the effective widths of the flanges but the gross areas of the webs;

• Step 4: Find the centroid of the effective cross­section, then obtain the buckling resistance moment M_bRd using:

(but) M_bRd<Q,8W_{eff t}f_yb/умО’ (10.21) with

:





де:

s₁ - крок кріпильних виробів, що розкріплюють верх вузьких полиць із площини, див. рисунок 10.9.

2. Ефекти запізнення зсуву не враховуються при l~/b_ueff > 25, а в іншому випадку понижу­вальний коефіцієнт р повинен визначатись згідно з 6.1.4.3.

3. Викривлення полиці при визначенні про­гинів не враховується.

4. В практиці опір при дії моменту для касетного профілю з широкою полицею без елементів жорсткості спрощено може бути розрахований, прийнявши ефективну площу розтягнутої широкої полиці, що дорівнює площі перерізу двох стиснутих вузьких полиць.

where:

s₁ is the longitudinal spacing of fasteners supply­ing lateral restraint to the narrow flanges, see fig­ure 10.9.

5. The effects of shear lag need not be consid­ered ^L-[b_{u e}ff > 25. Otherwise a reduced value of p should be determined as specified in 6.1.4.3.

6. Flange curling need not be taken into account in determining deflections at serviceability limit states.

7. As a simplified alternative, the moment resis­tance of a liner tray with an unstiffened wide flange may be approximated by taking the same effective area for the wide flange in tension as for the two narrow flanges in compression combined.

^^bu,eff^l2--A




-b_u/2 -I

Етап 1 Step 1




Етап 2

Step 2




G'₂^<0,8f_yb/Y_MQ Ц] (0




або (or)







































Ф<о.8илмошіпттш]

gi = 0,8fy_b/Y_A^||||||J




Етап З і Етап 4

Step 3 and Step 4

Рисунок 10.11 - Визначення опору при дії моменту - широка полиця розтягнута

Figure 10.11 - Determination of moment resistance - wide flange in tensio

n

10.3 Врахування діафрагм жорсткості при проектуванні

1. Загальні положення

1. Взаємодія конструктивних елементів і нас­тилу як окремих частин, що разом створюють комбіновану конструкцію, розглядається у 10.3.

10.3 Stressed skin design

1. General

The interaction between structural members and sheeting panels that are designed to act to­gether as parts of a combined structural system, may be allowed for as described in this clause 10.3

.

1. Вимоги цього розділу повинні застосову­ватись тільки до листових діафрагм, що виго­товлені зі сталі.

2. Діафрагми можуть створюватись проф- настилом, що використовується в покриттях, перекриттях і стінових огорожах. Вони можуть також створюватись касетними профілями в стінових огорожах і покриттях.

Примітка. Інформацію щодо розрахунку таких діа­фрагм можна отримати із:

ECCS Публікація № 88 (1995): Європейські реко­мендації щодо застосування металевих настилів, які діють як діафрагми.

2. Вплив діафрагми

1. При розрахунку напружених обшивок треба брати до уваги, що завдяки зсувній жорсткості і міцності діафрагми з настилів в покриттях, перекриттях і стінових огорожах підвищують загальну жорсткість і міцність каркасів в ціло­му.

2. Покриття і перекриття розглядаються як балки-стінки, що розташовуються по довжині будівлі, сприймають в своїй площині горизон­тальні навантаження і передають їх на торці або на проміжні в’язеві рами. Настил розгля­дається як стінка балки, що сприймає в своїй площині зсувне горизонтальне навантаження, а крайні елементи як пояси балки, що сприй­мають осьові зусилля розтягу і стиску, див. рисунки 10.12 і 10.13.

3. Прямокутні стінові панелі розглядаються спрощено як в’язеві системи - діафрагми, які сприймають зусилля у своїй площині.

2. The provisions given in this clause should be applied only to sheet diaphragms that are made of steel.

3. Diaphragms may be formed from profiled sheeting used as roof or wall cladding or for floors. They may also be formed from wall or roof struc­tures based upon liner trays.

Скачать бесплатно