Страница 10: ДСТУ-Н Б EN 1993-1-3:2012. Єврокод 3. Проектування сталевих конструкцій. Частина 1-3. Загальні правила. Додаткові правила для холодноформованих елементів і профільованих листів (62960)

1 + 0,5(/?_a+ hsa)!^ec

2 + 0,5(/i_a+h_sg+h_b)/e_c

(5.37a)

1 + 0,5h_b /e_c

2+0,5(/i_a

(5.37b)

- ЯКЩО при s_eff₅+s_{eff n} не втрачає стійкості, стінки включають:

> s_n і частка стінки s_nв ефективну площу

- if Seff,5 ^+seff,n * s_n the whole tive, so revise as follows:

of s_n is effec-

1 + 0,5(h_b+ h_sb)/e_c

2,5 + 0,5(/i_b+ h_sb)/e_c’

(5.38a)

$eff,n -

1,5s_n

2,5+0,5(/?_b+h_sb)/e_c

5.38b)

6. For a single stiffener, or for the stiffener closer to the compression flange in webs with two stiff­eners, the elastic critical buckling stress o_crsa should be determined using:

-

° cr,sa




1,05k_f E _A//_sf³S₁

Asa^s2 (^S1 ^-s2)




де значення s₁ приймається:

- для одинарного елемента жорсткості:




Si —0,9(s_a + s_sa + s_c),




(5.39а)

in which s₁ is given by the following:

- for a single stiffener:

(5.39b)


в стінці з двома елементами жорсткості для найближчого до стиснутої полиці:

д

S1 ~ $a "*■ $sa + +0,5 ($sb + $c) ■

е:

^s2 = ^S1 ~^sa

де:

k_f- коефіцієнт, яким враховується часткове закріплення стінки полицями від повороту;

l_s- момент інерції поперечного перерізу еле­мента жорсткості, що включає його ширину S_sa і ДВІ прилеглі частки СТІНКИ шириною S_eff і кожна відносно власної центральної осі, пара­лельної площині елементів стінки, див. рису­нок 5.13. При обчисленні l_s можливу відмін­ність нахилів плоских елементів стінки по обидва боки від елемента можна не врахо­вувати;

s_c - див. рисунок 5.12.

- for the stiffener closer to the compression flange, in webs with two stiffeners:

(5.39c)

with:

-0,5s_sa , (5.39d)

where:

k_f is a coefficient that allows for partial rotational restraint of the stiffened web by the flanges;

l_s is the second moment of area of a stiffener cross-section comprising the fold width s_sa and two adjacent strips, each of width s_eff j, about its own centroidal axis parallel to the plane web ele­ments, see figure 5.13. In calculating l_s the possi­ble difference in slope between the plane web elements on either side of the stiffener may be ne­glected;





Поперечний переріз для обчислення Cross-section for determining A_s






s

Поперечний переріз для обчислення I Cross-section for determining




Рисунок 5.13 - Елементи жорсткості в трапецієподібних профлистах

Figure 5.13 - Web stiffeners for trapezoidal profiled sheeting


_c as defined in Figure 5.12

.





6. У разі відсутності детальнішого дослід­ження коефіцієнт закріплення від повороту k_f можна приймати 1,0, як при шарнірному з’єд­нанні.

7. Для одинарного стиснутого елемента жорсткості або в стінці з двома елементами жорсткості для найближчого елемента до стиснутої полиці їх приведена ефективна площа A_sared визначається за формулою:

8. In the absence of a more detailed investiga­tion, the rotational restraint coefficient k_f may con­servatively be taken as equal to 1,0 corresponding to a pin-jointed condition.

8. For a single stiffener in compression, or for the stiffener closer to the compression flange in webs with two stiffeners, the reduced effective area ^Asa,red should be determined from:A . -

^sa.red ^—_и 1-(^a




Zc/ ^sa




+ 0,5/7 _sa)/ е_с




(5.40)






8. Для полиць, не підсилених елементами жорсткості, понижувальний коефіцієнт/(у виз­начається за методикою 5.5.3.1 (7).

9. Для полиць, підсилених елементами жорсткості, понижувальний коефіцієнт Xd визначається за методикою 5.5.3.1 (7), але з уточненим критичним напруженням o_{cr mod} в пружній стадії згідно з 5.5.3.4.4.

10. Для розтягнутого одинарного елемента жорсткості приведену ефективну площу ^Asa,red треба приймати A_sa.

11. В стінках з двома елементами жорсткості ефективна площа A_{sb red} для другого еле­мента повинна прийматись A_sb.

12. При обчисленні геометричних характе­ристик ефективного перерізу приведена ефек­тивна площа A_sared повинна визначатись за приведеною товщиною t_red=%_dt для всіх елементів, які включені вА_за.

13. При розрахунку за граничними станами експлуатаційної придатності геометричні ха­рактеристики ефективного поперечного пере­різу елементів жорсткості повинні визначатись з розрахунковою товщиною t.

14. Характеристики ефективного перерізу мо­жуть бути скориговані ітераційно, виходячи зі встановленого попередньою ітерацією поло­ження центральної осі ефективного попереч­ного перерізу стінок і визначених ефективних поперечних перерізів полиць з урахуванням зменшеної товщини t_red для всіх складових, що включені в площу елементів жорсткості полиць A_s. Ітерація повинна проводитись на базі збільшеної ефективної ширини s_eff0, яка визначається за формулою:

^seff,o ⁼ 0,95 f

10. If the flanges are unstiffened, the reduction factor Xd should be obtained directly from <y_{cr sa} using the method given in 5.5.3.1 (7).

11. If the flanges are also stiffened, the reduction factor Xd should be obtained using the method given in 5.5.3.1 (7), but with the modified elastic critical stress c_crmod given in 5.5.3.4.4.

12. For a single stiffener in tension, the reduced effective area >4_{sa red} should be taken as equal to A_3a.

13. For webs with two stiffeners, the reduced ef­fective area A_sbred for the second stiffener, should be taken as equal to A_sb.

14. In determining effective section properties, the reduced effective area A_{sa red} should be rep­resented by using a reduced thickness t_red=%_dt for all the elements included in A_sa.

15. The effective section properties of the stiffen­ers at serviceability limit states should be based on the design thickness t.

16. Optionally, the effective section properties may be refined iteratively by basing the location of the effective centroidal axis on the effective cross-sections of the webs determined by the pre­vious iteration and the effective cross-sections of the flanges determined using the reduced thick­ness t_red for all the elements included in the flange stiffener areas A_s. This iteration should be based on an increased basic effective width s_eff0 ob­tained from:

• (5.41)

l- У MO ^acom,E

d





5.5.3.4.4 Профлисти з елементами

жорсткості на полицях і стінках

(1) Для профлистів з проміжними елементами жорсткості на полицях і стінках, див. рисунок 5.14, взаємодія між загальною втратою стій­кості форми перерізу (згинальна форма втрати стійкості елементами жорсткості полиць і сті­нок) повинна враховуватись використанням уточненого критичного напруження <7_cr mod для обох типів елементів жорсткості при роботі в пружній стадії, яке визначається за форму­лою:

5.5.3.4.4 Sheeting with flange stiffeners and web stiffeners

(1) In the case of sheeting with intermediate stiff­eners in the flanges and in the webs, see figure 5.14, interaction between the distorsional buck­ling (flexural buckling of the flange stiffeners and the web stiffeners) should be allowed for by using a modified elastic critical stress o_{cr mod} for both types of stiffeners, obtained from

° cr, mod




°cr,s




Ps ^OCr’^S-


^Gcr,sa

(5.42)









де:

°cr,s - критичне напруження в пружній стадії для проміжного елемента жорсткості для полиці з одинарним елементом згідно з 5.5.3.4.2(2) і згідно з 5.5.3.4.2(3) для полиці з двома елементами жорсткості;

^acr,sa ~ критичне напруження в пружній стадії для одинарного або для найближчого еле­мента до стиснутої полиці при стінці з двома елементами жорсткості, див. 5.5.3.4.3(7);

A_s- ефективна площа перерізу проміжного елемента жорсткості полиці;

A_sa - ефективна площа перерізу проміжного елемента жорсткості стінки;

Ps = 1-ф_а +0-$hha)/^ес ~ д^ля профілю, що згинається;

P_s = 1 - для центрально стиснутого профілю.

where:

o_{cr s} is the elastic critical stress for an intermedi­ate flange stiffener, see 5.5.3.4.2(2) for a flange with a single stiffener or 5.5.3.4.2(3) for a flange with two stiffeners;

a_{cr sa}^is the elastic critical stress for a single web stiffener, or the stiffener closer to the compres­sion flange in webs with two stiffeners, see 5.5.3.4.3(7);

A_s is the effective cross-section area of an inter­mediate flange stiffener;

A_sa is the effective cross-section area of an inter­mediate web stiffener;

p_s = 1 -(h_a+0,5h_ha)/e_c fora profile in bending;

P_s = 1 for a profile in axial compression

.









5

Рисунок 5.14 - Трапецієподібний профлист з елементами жорсткості на полицях і стінках Figure 5.14 - Trapezoidal profiled sheeting with flange stiffeners and web stiffeners

.6 Втрата стійкості металевих листів між елементами кріплення

1. Втрата стійкості металевих листів між еле­ментами кріплення повинна перевірятись для елементів, що компонуються з листів і меха­нічних кріпильних виробів, див. таблицю 3.3 EN 1993-1-8.

6 ГРАНИЧНІ СТАНИ ЗА НЕСУЧОЮ ЗДАТНІСТЮ

1. Опір поперечного перерізу

   1. Загальні положення

1. При проектуванні замість розрахунку на опір можуть використовуватись результати експериментальних випробувань.

Примітка. У непружній стадії роботи матеріалу для оцінки несучої здатності перерізів з відносно ви­соким співвідношенням b_p/1 або при врахуванні впливу зсуву при викривленнях стінки проектувати краще за результатами експериментальних випро­бувань.

2. При проектуванні і розрахунках вплив місцевої втрати стійкості елементів необхідно враховувати шляхом використання геомет­ричних характеристик ефективного перерізу згідно з 5.5.

3. Перевірку елементів на опір втраті стійкості необхідно виконувати згідно з 6.2.

5.6 Plate buckling between fasteners

1. Plate buckling between fasteners should be checked for elements composed of plates and mechanical fasteners, see Table 3.3 of EN 1993-1-8.

6 ULTIMATE LIMIT STATES

1. Resistance of cross-sections

   1. General

1. Design assisted by testing may be used in­stead of design by calculation for any of these resistances.

NOTE: Design assisted by testing is particularly likely to be beneficial for cross-sections with relatively high b_p11 ratios, e.g. in relation to inelastic behaviour, web crippling or shear lag.

2. For design by calculation, the effects of local buckling should be taken into account by using ef­fective section properties determined as specified in Section 5.5.

The buckling resistance of members should be verified as specified in Section 6.2

.

(4) In members with cross-sections that are susceptible to cross-sectional distortion, account should be taken of possible lateral buckling of compression flanges and lateral bending of flanges generally, see 5.5, and 10.1.

2. Axial tension

1. The design resistance of a cross-section for uniform tension N_{t Rd} should be determined from:

(but) N_{t Rd}<F_n<Rd, (6.1)

where:

A_g is the gross area of the cross-section;

F_n is the net-section resistance from 8.4 for the appropriate type of mechanical fastener;

f_yg is the average yield strength, see 3.2.3.

2. The design resistance of an angle for uniform tension connected through one leg, or other types of section connected through outstands, should be determined as specified in EN 1993-1 -8, 3.6.3.

2. Axial compression

1. The design resistance of a cross-section for compression N_{c Rd} should be determined from:

• if the effective area A_eff is less than the gross area Ag (section with reduction due to local and/or distortional buckling)

fyb/іMO'< (⁶-²)

• if the effective area A_eff is equal to the gross area Ag (section with no reduction due to local or distortional buckling)

але не більше ніж _йf оч

(but not more than) ⁹ya/7MO > t • )

where:

A_eff is the effective area of the cross-section, ob­tained from Section 5.5 by assuming a uniform compressive stress equal to f_yb, f _a is the average yield strength, see 3.2.2;

f_yb is the basic yield strength;

/ргпАУ is the relative slenderness of the element C7 І 11 СІЛ

which corresponds to the largest value of/__e//._e0.

3. Для елементів, схильних до зміни почат­кової форми поперечного перерізу, повинна враховуватись можлива втрата стійкості стис­нутих і зігнутих в боковому напрямку полок, див. 5.5 і 10.1.

1. Осьовий розтяг

1. Розрахунковий опір поперечного перерізу при осьовому розтягу N_tRd треба визначати за формулою:

f А

’уа^пд

^Nt,Rd = ^але

ЇМО

де:

А_д- повна площа поперечного перерізу;

- опір перерізу нетто, послабленого в місцях встановлення кріпильних виробів, див. 8.4;

f_ya- середнє значення границі текучості, див. 3.2.3.

2. Для кутика, прикріпленого однією полич­кою, як і для інших типів перерізів, які прикріп­люються з ексцентриситетом, розрахунковий опір треба визначати відповідно до вказівок 3.6.3, EN 1993-1-8.

1. Осьовий стиск

1. При осьовому стиску розрахунковий опір поперечного перерізу N_cRd визначається в такий спосіб:

• у разі, коли ефективна площа перерізу A_eff менше повної площі А_д (зменшення як результат місцевої і/або загальної втрати стійкості перерізу):

^Nc,Rd =^Aeff

• у разі, коли ефективна площа A_eff дорівнює повній площі перерізу Ад (тобто місцева або загальна втрата стійкості перерізу виклю­чена)

Nc,red ^{= A}g(fyb ⁺(fya ~ fyb М(і-А,_е Аео))/їМО >

де:

A_eff- ефективна площа поперечного перерізу згідно з 5.5, приймаючи при рівномірному стиску напруження f_yb;

f_yg- середнє значення границі текучості, див. 3.2.2;

Скачать бесплатно