Страница 11: ДСТУ-Н Б EN 1992-1-1:2010. dstu-NbEN1992-1-1_2010ue_2.doc (62888)

1. The design of anchorage zones should be in accordance with the application rules given in this clause and those in 6.5.3.

2. When considering the effects of the prestress as a concentrated force on the anchorage zone, the design value of the prestressing tendons sho­uld be in accordance with 2.4.2.2 (3) and the lo­wer characteristic tensile strength of the concrete should be used.

3. The bearing stress behind anchorage plates should be checked in accordance with the rele­vant European Technical Approval.

4. Tensile forces due to concentrated forces sho­uld be assessed by a strut and tie model, or other appropriate representation (see 6.5). Reinforce­ment should be detailed assuming that it acts at its design strength. If the stress in this reinforce­ment is limited to 300 MPa no check of crack­widths is necessary.

As a simplification the prestressing force may be assumed to disperse at an angle of spread 20 (see Figure 8.18), starting at the end of the anchorage device, where 0 may be assumed to be arc tan 2/3

.

3. Анкери і з'°д^а^^я дёя їоївредшо ^aїpyжe^oї арматури

(1)Р Амерн їристрої, що застосовуються дёя ^атягува^^я арматури ^а бетощ їовимі відїо- відати амерам, виз^аче^им дёя систем їоїє- редмого ^аїруже^^я, а довжи^а зом зааме- рувамя дёя арматури, що ^атягу°ться ^а бе- тощ їовиша забезїечувати досягаемя їов- шго розрахумового оїору в арматурі з ура- хувашям дії будь-яких їовторювамхта 0вид- KOЇЛИ^^ИX BїёИBІB.

3. Anchorages and couplers for prestres­sing tendons

(1)P The anchorage devices used for post-ten­sioned tendons shall be in accordance with those specified for the prestressing system, and the anchorage lengths in the case of pre-tensioned tendons shall be such as to enable the full design strength of the tendons to be developed, taking account of any repeated, rapidly changing action effects.

Рису^к 8.18 - Розсіювамя їоїередмого ^аїруже^^я

Figure 8.18 - Dispersion of prestress










































(2)Р їри застосував з'єднувальних їристроїв вом їовимі відїовідати з'еднанням, виз^аче- ж,і для систем їоїередмого ^аїруже^^я і розміщуватись з урахувамям можливих їере- 0код і вїливу, що можуть сїричимти ці їри­строї, ^а ^есучу здатнсть елемема, та можливість всташвлешя у відїовідмй сїосіб додаткових їристроїв, які можуть з^адобитись їри зведемі.

3. Обчислешя місцевих вїливів у бетон та їоїеречшї арматури їовимі вико^уватись у відїовідшсті з 6.5 і 8.10.3.

4. Зазвичай, з'°^увальн їристрої їовимі розта0овуватись за межами їроміжмх оїор.

5. Необхідш уткати розміщемя 50% і біль0е з'єднань у одшму їоїеречшму їе- рерізі, окрім виїадків, коли їоказаш, що ви­щий їроцем ^е сїричимть збіль0емя ризику безїеки комтрукції.

(2)P Where couplers are used they shall be in accordance with those specified for the prestres­sing system and shall be so placed - taking account of the interference caused by these devices - that they do not affect the bearing capacity of the member and that any temporary anchorage which may be needed during const­ruction can be introduced in a satisfactory manner.

3. Calculations for local effects in the concrete and for the transverse reinforcement should be made in accordance with 6.5 and 8.10.3.

4. In general, couplers should be located away from intermediate supports.

5. The placing of couplers on 50% or more of the tendons at one cross-section should be avoided unless it can be shown that a higher percentage will not cause more risk to the safety of the structure.

8.10.5 їристрої дёя відхйёемя

(1)Р їристрій дёя відхилешя їoви^e^ задо- воё^ятй ^астуї^і вимоги:

• сїриймати їоздовжж і їоїеречж зусиёёя ^а ^ого від ^аїруже^ої арматури та їере- давати ці зусиёёя ^а ко^трукцію;

• гара^увати, що радіус кривизн їоїеред- ^о ^аїруже^ої арматури ^е викёиче її їе- ре^аїруже^^я або їо0коджешя.

(2)P У зо^ах відхилення трубки, які формують оболому ка^алів, їовиші сїриймати радіаль­ний тиск і їоздовжжй рух їоїеред^о ^аїруже- шї арматури без їо0кодже^ і їогір0ешя їх ^алеж^ого функціонування.

(3)Р Радіус кривизн ^аїруже^ої арматури у зож їристрою для відхилешя їови^е^ відїо- відати EN 10138 і відїовідшму Євроїейському техжчшму ухвалешю.

(4) їроектж відхилешя ^аїруже^ої арматури ^а кут до 0,01 радіуса можуть вико^уватись без застосувашя їристроїв. Зусилля, що ви- мкають їри зміні кута із застосувашям їри­строїв відїовідш до Євроїейського техжчшго ухвалешя, їови^і враховуватись у їроектмх розраху^ах.

8.10.5 Deviators

(1)P A deviator shall satisfy the following require­ments:

• withstand both longitudinal and transverse forces that the tendon applies to it and transmit these forces to the structure;

• ensure that the radius of curvature of the prestressing tendon does not cause any overstressing or damage to it.

(2)P In the deviation zones the tubes forming the sheaths shall be able to sustain the radial pressure and longitudinal movement of the prestressing tendon, without damage and without impairing its proper functioning.

(3)P The radius of curvature of the tendon in a deviation zone shall be in accordance with EN 10138 and appropriate European Technical Approvals.

(4) Designed tendon deviations up to an angle of 0,01 radians may be permitted without using a deviator. The forces developed by the change of angle using a deviator in accordance with the relevant European Technical Approval should be taken into account in the design calculations

.

9 DETAILING OF MEMBERS AND PARTICULAR RULES

1. General

(1)P The requirements for safety, serviceability and durability are satisfied by following the rules given in this section in addition to the general rules given elsewhere.

2. The detailing of members should be consistent with the design models adopted.

3. Minimum areas of reinforcement are given in order to prevent a brittle failure, wide cracks and also to resist forces arising from restrained actions.

Note: The rules given in this section are mainly appli­cable to reinforced concrete buildings.

2. Beams

   1. Longitudinal reinforcement

      1. Minimum and maximum reinforcement areas

1. The area of longitudinal tension reinforcement should not be taken as less than A_s,min.

Note 1: See also 7.3 for area of longitudinal tension reinforcement to control cracking.

Note 2: The value of A_s,mi_n for beams for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended value is given in the following:

^е ме^0е ^іж 0,0013btd (9 1N)

but not less than 0, 0013 b_td ^{, .}




9 КО^ТРУЮВА^Я ЕЁЕМЕ^ІВ I ОСОБЁИВ1 ЇРАВ^ША

1. Загаёьж положення

(1)Р Вимоги стосові безїеки, їридатшсті до ексїлуатації та ^адій^ості задовоё^яються дотримашям ^аведе^их у цьому роздіёі їра- виё, ^а додаток до загальмх їравиё у Н0их місцях.

2. Ко^труювашя елеме^ів їовишо суїро- воджуватись відїовідмми їритя^ими роз- рахумовими модеёями.

3. Для їоїереджешя крихкого рутувашя, ^е- доїустимого розкриття тріщин а також сїрий- ^яття зусиёь, що вимкають у закріїлешях, встатовлюються міымальы їёощі арматури.

Примітка. їравила, наведені у цьому розділі, за­стосовуються переважно до будівель із залізобе­тонних конструкцій.

2. Баёки

   1. їoздoвж^я арматура

      1. Міымаёыча та максимаёыча їёoщi ар­матури

1. Площа їоздовж^ої розтяшутої арматури їовиша їрийматись ^е ме^0е ыж A_s min.

Примітка 1. Див. також 7.3 стосовно площі поздовж­ньої розтягнутої арматури для обмеження утворен­ня тріщин.

Примітка 2. Для балок величина A,,mi_n може вста­новлюватись у національному додатку. Рекомендо­ваною ° величина, що визнача°ться за формулою:

A_s,m_in = 0,26^fcmb,d, ^алеfykде:

b_t -оз^ача° середа 0ири^у розтяшутоїзом; для Т-їодібмх балок із стистутими їолицями їри виз^аче^^і b_t врахову°ться тільки 0ири^а стінки;

f_ctm - їовиша виз^ачатись відшсш відїовід- шго класу міцності згідно з таблицею 3.1.

Як альтер^атива для доїоміжмх елеме^ів, де доїуска°ться їевмй ризик крихкого руй^у- вашя, A_s min може дорівтвати 1,2 величин їлощі, виз^аче^ої їри їеревірці за граничним сташм ULS.

2. Перерізи з ме^0им армувашям ыж A_s min їовиші розглядатись як ^еармова^і (розділ 12).

where:

b_t denotes the mean width of the tension zone; for a T-beam with the flange in compression, only the width of the web is taken into account in calcu­lating the value of b_t;

f_ctm should be determined with respect to the relevant strength class according to Table 3.1.

Alternatively, for secondary elements, where so­me risk of brittle failure may be accepted, A_s min may be taken as 1,2 times the area required in ULS verification.

Sections containing less reinforcement than A, min should be considered as unreinforced (see Section 12)

.

3. їёoщa поперечшго їерерізу розтяшутоїта стистутої арматури ^е повиша перевищувати A_s max за межами ^апуску.

їримітка. Для балок величина A_s,m_ax може встанов­люватись у національному додатку. Рекомендова­ною ° величина 0,04 А_с.

5. Дёя еёеме^ів, поперед^о ^апруже^их їучками без їостітого зчепёе^^я або ка^ата- ми із зовж0жм розта0увашям, ^еобхід^о пе­ревіряти, щоб гра^ич^а ^есуча здатжсть ^а зги^ буёа біёЬ0а жж зги^аёь^ий моме^ тріщишутворешя. Несуча здатжсть, що пере­вищу° моме^ тріщишутворешя в 1,15 раза, ° доста^ьою.

1. Ш0І асїекти кожтруювашя

1. У мошёіт^х ко^трукціях ^авіть за умови шарнірних оїор їри розрахуй їерерізи ^ад оїорами повиші розраховуватись ^а зги^аёь- ний моме^, що вимка° від часткового защем­лення, який дорів^° Р1 від максимаёьшго зги^аёь^ого моме^у у їроёьоті.

їримітка 1. Для балок величина р1 може встанов­люватись у національному додатку. Рекомендова­ною ° величина 0,15.

їримітка 2. Використову°ться мінімальна площа поз­довжньої арматури у перерізі, визначена у 9.2.1.1 (1).

2. На проміжмх опорах ^ерозріз^их баёок за- гаёь^а пёоща розтяшутої арматури A_s у пере­різі з поёицею повиша по0ирюватись ^а робочу 0ири^у поёиц (див. 5.3.2). Части^а ар­матури може зосереджуватись ^а 0ириж сти­ки (рисушк 9.1).

3. The cross-sectional area of tension or comp­ression reinforcement should not exceed A_s max outside lap locations.

Note: The value of A_s,maxfor beams for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended value is 0,04 A_c.

4. For members prestressed with permanently unbonded tendons or with external prestressing cables, it should be verified that the ultimate ben­ding capacity is larger than the flexural cracking moment. A capacity of 1,15 times the cracking moment is sufficient.

2. Other detailing arrangements

1. In monolithic construction, even when simple supports have been assumed in design, the section at supports should be designed for a bending moment arising from partial fixity of at least P1 of the maximum bending moment in the span.

Note 1: The value of p1 for beams for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended value is 0,15.

Note 2: The minimum area of longitudinal reinforce­ment section defined in 9.2.1.1 (1) applies.

3. A

   Рису^к 9.1 - Розташува^я розтятутої арматури у перерізі з поёицями

   Figure 9.1 - Placing of tension reinforcement in flanged cross-section

   t intermediate supports of continuous be­ams, the total area of tension reinforcement A_s of a flanged cross-section should be spread over the effective width of flange (see 5.3.2). Part of it may be concentrated over the web width (See Figu­re 9.1).

4. Будь-яка їоздовж^я стистута арматура (діаметром ф), яка врахову°ться їри виз^аче^- ж ^есучої здатшсті, їовиша охоїёюватись їоїеречшю арматурою з кроком ^е біёЬ0е жж 15 ф.

2. Обривашя їoздoвж^ьo^ poзmяг^ymo^ арматури

1. Дёя сїритяття оги^аючої діючих зусиёь розтягу, ВКёЮЧШ із BїёИBOM тохиёих тріщи^ у стиках і тоёицях, у всіх їерерізах ^еобхід^о забезїечити відїов^е армувашя.

2. Дёя еёеме^ів з їоїеречшю арматурою ^еобхід^о виз^ачати додаткове зусиёёя роз­тягу AFtd відїовідш до 6.2.3 (7). Дёя еёеме^ів без їоїеречшї арматури AFtd мож^а виз^ача- ти 0ёяхом зміщешя еїюри моме^ів ^а відстав at = d згідно з 6.2.2 (5). Це '^равиёо зміщешя" може також використовуватись у якості аёьтер^ативи дёя еёеме^ів з їоїереч- ною арматурою, якщо:

a l = z (cot 0 - cot a) /2

Додаткове зусиёёя розтягу їоказаш ^а рисуж ку 9.2.

3. Міцжсть стрижжв у межах довжин зом аж керувашя може враховуватись за умови ёіжй- шї змии зусиёь (рисушк 9.2). їри ко^ер- ватившму їідході цей в^есок мож^а ^е врахо­вувати.

4. Довжи^а зом ажерувашя зашутого стриж^я, в^есок якого у оїір зсуву врахову°ть- ся, їовиша бути ^е ме^0ою жж 1,3 l_bd у зож розтягу і 0,7 l_bdу зож стиску. Bо^а вимірю°ться від точки їерети^у осей зашутого стриж^я та їоздовж^ої арматури.

(3) Any compression longitudinal reinforcement (diameter ф) which is included in the resistance calculation should be held by transverse reinfor­cement with spacing not greater than 15 ф.

9.2.1.3 Curtailment of longitudinal tension reinfor­cement

1. Sufficient reinforcement should be provided at all sections to resist the envelope of the acting tensile force, including the effect of inclined cracks in webs and flanges.

2. For members with shear reinforcement the additional tensile force, AFt_d, should be calculated according to 6.2.3 (7). For members without shear reinforcement AFt_d may be estimated by shifting the moment curve a distance at = d according to 6.2.2 (5). This 'shift rule' may also be used as an alternative for members with shear reinforcement, where:

(їоз^аче^^я виз^аче^о у 6.2.3) (9.2)

(symbols defined in 6.2.3)

The additional tensile force is illustrated in Figure 9.2.

3. The resistance of bars within their anchorage lengths may be taken into account, assuming a linear variation of force, see Figure 9.2. As a con­servative simplification this contribution may be ignored.

The anchorage length of a bent-up bar which contributes to the resistance to shear should be not less than 1,3 l_bd in the tension zone and 0,7 l_bd in the compression zone. It is measured from the point of intersection of the axes of the bent-up bar and the longitudinal reinforcement

.















































- огинаюча Мщіг + Nga - Envelope of M_u!z +




- діюче зусилля розтягу F_s

- acting tesile force F_s

- зусилля опору розтягу Fr_s

- resisting tensile force Fr

s

Рису^к 9.2 - Іёюстрація обріза^я їоздовж^ої арматури з урахува^ям вїёивy тохиёих тріщи^
і оїору арматури в межах довжи^ зо^ а^ерува^

Figure 9.2 - Illustration of the curtailment of longitudinal reinforcement, taking into account the effect
of inclined cracks and the resistance of reinforcement within anchorage length

s

9.2.1.4 Анкерування шжшої арматури ^а крайих оїорах

1. їёоща мж^ої арматури, всташвёеші' ^а оїорах, їрийма°ться у розрахуй з ^ез^ач- ж,і закртёешям або без закрпёешя кінців, і їовиша сташвити що^айме^0е р₂ від їёощі арматури, всташвёеші' у їроёьоті.

їримітка. Для балок величина р₂ може встановлю­ватись у національному додатку. Рекомендованою ° величина 0,25.

2. Зусиёёя розтягу, які їовиші заамеровува- тись, мож^а виз^ачати згідно з 6.2.3 (7) (еёе- ме^ти з їоїеречмм армувашям) з урахува^ ^ям в^еску осьової сиёи, за ^аяв^ості, або відїовідш до їравиёа зміщешя:

FE - VEdІ ■ a 1 де N_Ed - осьова сиёа, яку ^еобхід^о додавати або віднмати від зусиёёя розтягу; a 1 - див. 9.2.1.3 (2).

Скачать бесплатно