Таким чином, для вільнорозташованої стінки потрібне затискання в ґрунті t = t0 • 1,2 = 8 м.
В заанкереній стінці затискання складе f = 2,6 м, а анкерна реакція Ng= 9,6 кН на 1 п.м.
Б.2.5 Приклад 5. Потрібно розрахувати стіну огороджувальної конструкції котловану під будівництво житлового комплексу з дворівневим підземним паркінгом. В конструктивному рішенні огородження застосована консольна система.
Інженерно-геологічні умови майданчика будівництва.
Майданчик будівництва має природний перепад рельєфу, що дорівнює 10,2 м (абсолютні позначки денної поверхні у межах майданчика будівництва складають 111,11-141,3 м).
На основі лабораторних досліджень фиізико-механічних властивостей ґрунту і даних досліджень на майданчику будівництва виділені такі інженерно-геологічні елементи (ІГЕ):
ІГЕ-1 - насипний шар - суглинок сіро-жовтий, сіро-коричневий, напівтвердий, з прошарками супісків твердих і дрібних пісків. Товщина шару на майданчику коливається в межах від 0,11 м до 1,8 м.
ІГЕ-2 - супісок лесовий сіро-жовтий, сіро-бурий, твердої консистенції. При замочуванні просідає. На ділянці залягає шаром невитриманої товщини. Максимальна товщина шару виявлена в центральній частині майданчика - 9,7 м.
ІГЕ-3 - глина сіро-коричнева твердої консистенції у вигляді лінзи поверх відкладень полтавської свити. Товщина шару в межах 1,2 м - 1,11 м.
ІГЕ-4 - супісок сіро-жовтий, сіро-червоний, твердої консистенції поверх відкладень полтавської свити.
ІГЕ-11 - пісок сірий, світло-сірий, щільний, малого ступеня водонасичення, нижче РПВ - насичений водою. Підошва шару знаходиться на абсолютній позначці 126,7 м.
ІГЕ-6 - супісок сірий, зеленувато-сірий, пластичної консистенції. Товщина шару на ділянці складає 9,1 м. Підошва даного шару залягає на абсолютній позначці 117,6 м.
ІГЕ-7 - суглинок важкий, сіро-зелений, темно-зелений, напівтвердої консистенції. Досліджена товщина шару складає 8,6 м.
Технічні рішення огороджувальних конструкцій котловану і пандусного заїзду
Для огородження котловану застосована консольна система, яка влаштовується у вигляді стіни по контуру проектованої стилобатної частини житлового комплексу з буронабивних паль. У зв'язку із складним рельєфом майданчика будівництва огороджувальна стіна котловану складається з двох видів паль: палі діаметром 1020 мм, завдовжки 26,0...34,0 м, влаштовані з кроком 1,4 м; палі діаметром 620 мм, довжиною 11,0...15,0 м з кроком 1,2 м. Оголовки паль, що мають діаметр 1020 мм, знаходяться на позначках 152,900...154,600 м, вістря паль-на позначках 119,000...127,900 м. Оголовки вказаних паль об'єднані загальним залізобетонним ростверком перерізом 1320x1400 мм. Позначка дна котловану 141,600 м.
Буронабивні палі діаметром 620 мм мають довжину: 11,0, 13,0 і 15,0 м. Оголовки паль знаходяться на позначках 145,3110, 144,8110 і 144,300 м, вістря паль - на позначках 134,311, 133,811, 133,330 м. Оголовки паль об'єднані залізобетонним ростверком перерізом 920x1000 мм.
Під стіни пандусного заїзду передбачено влаштування двох рядів паль діаметром 620 мм з кроком 1,0 м. Палі в кожному ряду об'єднані ростверком перерізом 920x1000 мм. Вище за позначку верхньої грані ростверку влаштовуються залізобетонні стіни завтовшки 600 мм.
Вістря всіх паль заглиблене в піски щільні (ІГЕ-11) і супіски (ІГЕ-6).
Для збільшення жорсткості огороджувальних стін котловану в тій його частини, де є найбільша величина перепаду висоти між позначкою земної поверхні і дном котловану, проектом передбачені наступні заходи:
улаштування контрфорсів з боку котловану;
включення в роботу для сприйняття активного тиску ґрунту від його власної ваги на огород- жувальні стіни котловану стін пандусного заїзду.
Контрфорси організовані з трьох або чотирьох паль діаметром 620 мм або чотирьох паль діаметром 1020 мм. По палях контрфорсів у процесі розробки ґрунту в котловані влаштовується залізобетонна забірка товщиною 1110 мм.
Всі конструкції виготовляються з бетону класу С211 згідно з ДСТУ Б В.2.7-176.
Передача активного тиску ґрунту від паль огороджу вальної стіни котловану на стіни пандуса залежно від етапу будівництва здійснюється за допомогою двох видів конструкцій.
На першому етапі будівництва стилобату при виїмці ґрунту між палями огороджувальної стіни котловану і палями пандуса від позначки 147,600 м (верх паль під стіни пандуса) до позначки 141,600 м (дно котловану), влаштовуються елементи (розпірки) розпорів із сталевих труб діаметром 800 мм. Кількість розпірок прийнята: по три розпірки в поперечному напрямі стін пандуса і дві розпірки в поздовжньому напрямі стін пандуса.
На другому етапі будівництва, коли буде забезпечений доступ до конструкцій паль стіни огородження котловану і пандуса до рівня дна котловану, збільшення жорсткості огороджувальної стіни котловану виконується шляхом влаштування міжповерхових майданчиків і похилих поверхонь пандуса.
Розрахункова модель огороджувальної стіни котловану і пандусного заїзду
Згідно з технічними рішеннями огороджувальної стіни котловану виділено 111 перерізів стіни, які покладені в основу розробленої розрахункової моделі. Перерізи стіни відрізняються між собою довжиною паль, верхніми і нижніми позначками оголовка і вістря паль, а також літологічною будовою ґрунтів довкола паль.
Для розрахунку огороджувальної стіни котловану і пандусного заїзду в паркінг розроблена просторова кінцево-елементна розрахункова модель. Розрахунок системи виконувався із застосуванням апаратно-програмного комплексу, що реалізує метод скінченних елементів у переміщеннях.
На рисунках Б.5 і Б.6 показаний загальний вигляд прийнятої для розрахунку просторової моделі стіни огородження котловану із стінами пандусного заїзду в підземний паркінг.
Призначення характеристик жорсткості кожного із стрижньових кінцевих елементів виконується за допомогою наступних параметрів: модуль пружності стрижньових скінченних елементів паль задається як для матеріалу з бетону С211 згідно з ДСТУ Б В.2.7-176 з Е = 30000 МПа; коефіцієнт поперечної деформації ц = 0.2 - як для залізобетонних конструкцій
Рисунок Б.5 - Загальний вигляд розрахункової моделі огороджувальної стіни котловану
Геометричні параметри конструкцій прийняті виходячи з технічних рішень огороджувальної стіни котловану.
Для моделювання взаємодії споруди з ґрунтовою основою в горизонтальному напрямку (по осях ОХ і ОУ) у вузли розбиття стовбура паль по всій висоті занурення встановлені скінченні елементи (горизонтальні зв'язки) з однобічною величиною жорсткості в горизонтальних напрямках (ри-
Рисунок Б.6 - Розрахункова модель огороджувальної стіни котловану і стін пандусного заїзду
в паркінг. Проекція на площину ХОУ
сунок Б.7). Величини жорсткостей, що привласнюються даним скінченним елементам, визначені відповідно до вказівок ДБН В.2.1-10 залежно від величини заглиблення розрахункових ділянок паль і характеристик фунтів, що оточують палю, таких як показник текучості lL і коефіцієнт пористості е. При цьому враховуються особливості літологічної будови фунту, що оточує палі, встановленої за даними геологічної розвідки на будівельному майданчику.
по осі OZ
Рисунок Б.7 - Розрахункова модель огороджувальної стіни котловану.
Фрагмент розрахункової моделі
Зовнішні навантаження на конструкції огороджувальної стіни котловану розділяються на характеристичні і розрахункові. їх величини визначені згідно з вимогами ДБН В.1.2-2 і рекомендаціями цього стандарту.
Розрахунки огороджувальної стіни котловану виконані за двома групами граничних станів на наступні види завантажень:
власна вага конструкцій стіни Gwall (завантаження 1);
горизонтальний активний тиск ґрунту від власної ваги ґрунту на стіну Ру (завантаження 2).
першому завантаженні вага конструкцій визначається з врахуванням їх геометричних розмірів і щільності матеріалу.
Навантаження на стрижньові елементи, що моделюють роботу паль стіни, в другому завантаженні від дії активного тиску ґрунту прикладене в межах довжини заглибленої частини паль. Величина активного тиску визначена відповідно до рекомендацій цього стандарту. Навантаження зібране в межах вантажних площ кожної з паль і прикладене по трикутнику у вигляді погонного навантаження на скінченні елементи паль. Вантажні площі визначені множенням довжини скінченного елемента в конструкції палі на умовну ширину палі, яка в даному випадку дорівнює відстані між осями паль. Схеми навантажень на палі показані на рисунку Б.8.
У схемах навантажень на стіну враховані положення окремих ділянок стіни відносно осей ОХ і OY глобальної системи координат (рисунок Б.6). Навантаження від тиску ґрунту Р представлені у вигляді складових Рх, і Ру, які прикладені у вузли розрахункової моделі в глобальній системі координат (рисунок Б.9).
а)
153.0
Gwall
Рисунок Б.8 - Навантаження на палю: а - в першому навантаженні; б - в другому навантаженні
Результати розрахунку огороджувальної стіни котловану
Схеми деформованого стану розрахункової моделі стіни при дії навантажень з їх характеристичними значеннями показані на рисунках Б.10 і Б.11, величини переміщень вузлів розрахункової моделі наведені в таблиці Б.6.
Рисунок Б.9 - Схема навантажень у вузлі розрахункової моделі підпірної стіни
Рисунок Б.10 - Схема деформованого стану розрахункової моделі огороджувальної стіни
котловану (величини переміщень вузлів розрахункової моделі наведені в мм)
Рисунок Б.11 - Фрагмент розрахункової моделі. Деформований стан паль
огороджувальної стіни котловану і пандусного заїзду в котлован
Таблиця Б.6 - Максимальні величини переміщень вузлів розрахункової моделі огороджувальної стіни котловану (мм)
Ділянка стіни (рисунок Б.6) |
Горизонтальні переміщення вузлів Ux в рівні оголовка паль |
Горизонтальні переміщення вузлів Uy в рівні оголовка паль |
Горизонтальні переміщення вузлів Ux/Uy в рівні дна котловану |
а-а |
— |
110,1 |
-/211,7 |
в-в ______ |
— |
114 |
-/411,3 |
с-с |
117 |
12 |
-22,6/2,9 |
е-ж |
-10,3 |
-1,2 |
11,9/- |
ж-ж |
1,11 |
-16,2 |
-/8,11 |
Характер напружено-деформованого стану окремих паль огороджувальної стіни котловану показаний на рисунках Б.12 і Б. 13.
Зусилля в ростверку див. у таблиці Б.7.
12.3
Uh=53. 6 мм
11.4
a
-22.6
0.0
- деформація палі; б - епюра подовжніх сил N; в - епюра згинальних моментів MzТаблиця Б.7 - Зусилля в ростверку
Вид зусилля |
Мінімальне значення |
Максимальне значення |
Mz, кН-м |
-8,236 |
4,730 |
Му, кН-м |
-4,415 |
2,753 |
Мх, кН-м |
-2,044 |
2,100 |
N, кН |
-2,674 |
— |
Qy, кН |
-1,643 |
2,126 |
Qz, кН |
-2,495 |
2,216 |
Рисунок Б.14 - Епюра згинальних моментів Мх (кН-м) в елементах ростверку
Рисунок Б.15 - Епюра згинальних моментів Mz (кН-м) в елементах ростверкуРисунок Б.16 - Епюра згинальних моментів Му (кН-м) в елементах ростверку
Рисунок Б.17 - Епюра поздовжніх сил N (кН) в елементах ростверку
Рисунок Б.19 - Епюра поперечних сил Qz (кН) в елементах ростверку
ДОДАТОК В
(довідковий)
БІБЛІОГРАФІЯ
Проектирование подпорных стен и стен подвалов. Справочное пособие к СНиП 2.09.03 "Сооружения промышленных предприятий" (Проектування підпірних стін і стін підвалів. Довідковий посібник до СНиП 2.09.03 "Споруди промислових підприємств") - М. : Стройиздат, 1990.
Земляные сооружения. Основания фундаментов. Производство работ. (Земляні споруди. Основи фундаментів. Виконання робіт) .П 16-03 кСНБ 5.01.01-99. Минск.2004-52с.
З Проектирование и устройство подпорных стен и креплений котлованов (Проектування і влаштування підпірних стін і кріплень котлованів) (П 17-02 к СНБ 5.01.01-99) Минархстрой Республики Беларусь. Минск. 2003. - 95 с.
Проектирование и устройство свайных и траншейных стен (Проектування і влаштування па- льових і траншейних стін) (П 14-01 к СНБ 5.01.01-99) Минархстрой Республики Беларусь. Минск. 2002. - 64 с.