9.1. Возможность пропуска сверхнормативной нагрузки устанавливают сопоставлением доли предельной несущей способности элемента (сечения) - и ?? определяемых по формулам разд. 4 настоящих Методических рекомендаций, которую можно использовать для пропуска временной вертикальной нагрузки, с нагрузкой от транспортного средства и сравнением предельной и расчетной ширины раскрытия трещин:
(31)
(32)
(33)
где - коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый по п. 1.7;
- динамический коэффициент к подвижной временной вертикальной нагрузке, принимаемый по п. 1.6;
- нагрузки на ось транспортного средства при загружении линии влияния соответственно изгибающего момента и поперечной силы;
- ординаты влияния соответственно изгибающего момента и поперечной силы под осями транспортного средства;
- коэффициенты поперечной установки при определении соответственно изгибающего момента и поперечной силы.
Приложение 1
Состав исходных данных для программы расчета
1-я перфокарта содержит шесть целых чисел, на каждое из которых отводится по три позиции:
количество реализаций случайных величин (200);
произвольное целое число; количество интервалов гистограммы(25);
ширина столбца гистограммы (в строках АЦПУ-4);
количество сечений, в которых определяется несущая способность по изгибающему моменту ;
количество сечений, в которых определяется несущая способность по поперечной силе .
2-я перфокарта (или группа перфокарт) содержит количество чисел, соответствующее количеству сечений, в которых определяется несущая способность по изгибающему моменту ??
математическое ожидание
среднеквадратичное отклонение
математическое ожидание
среднеквадратичное отклонение
математическое ожидание
среднеквадратичное отклонение
Количество перфокарт в группе зависит от количества сечений с разным числом арматурных стержней.
На каждое число, содержащее в обязательном порядке десятичную точку, отводится 10 позиций.
Все последующие исходные данные набиваются в этом же формате, причем каждая новая группа данных начинается с новой перфокарты.
Перфокарты (или группы перфокарт) с 3-й по 18-ю содержат для различных сечений значения следующих параметров:
3-я - 11-я -
4-я - 12-я -
5-я - 13-я -
6-я - 14-я -
7-я - 15-я -
8-я - 16-я -
9-я - 17-я -
10-я - 18-я -
Количество параметров, содержащихся в 3-18-й перфокартах, соответствует количеству сечений, в которых определяется несущая способность по изгибающему моменту.
19-я перфокарта содержит шесть чисел - параметры распределения случайных величин ??
математическое ожидание
среднеквадратичное отклонение
математическое ожидание
среднеквадратичное отклонение
математическое ожидание
среднеквадратичное отклонение
Последующие перфокарты (или группы перфокарт) содержат для различных сечений значения параметров:
20-я - ;26-я - ;
21-я - ;27-я - ;
22-я - ;28-я - ;
23-я - ;29-я - ;
24-я - ;30-я - ;
25-я - ;
Количество параметров, содержащихся в 19-30-й перфокартах, соответствует количеству сечений, в которых определяется несущая способность по поперечной силе.
Приложение 2
Программа расчета сечений изгибаемых железобетонных элементов на прочность методом статистических испытаний (методом Монте-Карло)
DIMENSION AP(50)?? AS(50)?? AS1(50)?? RSC(50)?? RPC(50), AP1(50)??
* BF1(50)?? B(50)?? HF1(50)?? H0(50)?? H01(50)?? AS11(50)?? AP11(50)
DIMENSION R(2,5), S(2,5), Q(200)
DIMENSION MA4(50)?? MA41(50)?? SAL(50)?? SAL1(50)?? SASI(50)??
* SASW(30), SAPI(50)?? BQ(50)?? H0Q(50)?? C(50)?? SAPW(50)?? XT(50), X1(50)
REAL MA4,MA41
COMMON /RANDOM/ M2, IA, IC?? MIC, SU
PRINT 15
15 FORMAT (14?? X ??расчет сечений изгибаемых железобетонных
* элементов на прочность вероятностным методом??
М2=0
READ 1, N?? IY?? M, L, KRM, KRQ
1 FORMAT (813)
READ 12, R(1,1), R(1,2), R(1,3), R(2,3)
READ 12, (AP(I), I=1,KRM)
READ 12, (AS(I), I=1,KRM)
READ 12, (AS1(I), I=1,KRM)
READ 12, (RSC(I), I=1,KRM)
READ 12, (RPC(I), I=1,KRM)
READ 12, (SPC1(I), I=1,KRM)
READ 12, (AP1(I), I=1,KRM)
READ 12, (BF1(I), I=1,KRM)
READ 12, (B(I), I=1,KRM)
READ 12, (HF1(I), I=1,KRM)
READ 12, (H0(I), I=1,KRM)
READ 12, (H01(I), I=1,KRM)
READ 12, (AS11(I), I=1,KRM)
READ 12, (AP11(I), I=1,KRM)
READ 12, (XT(I), I=1,KRM)
READ 12, (X1(I), I=1,KRM)
PRINT 14
14 FORMAT (//13X, ??РАСЧЕТ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СЕЧЕНИЙ,
* НОРМАЛЬНЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ ЭЛЕМЕНТА,
* ПО ИЗГИБАЮЩЕМУ МОМЕНТУ
12 FORMAT (8F10.3)
DO 13 IS=1,KRM
READ 12,R(2,1), R(2,2)
PRINT 16, IS
16 FORMAT (/40Х, 'НОМЕР СЕЧЕНИЯ', I5)
DO 3 I=1, N, 2
DO 4 J=1, 3
4 CALL NORM2 (R(1,J), R(2,J) ,S(1,J)?? S(2,J)?? IY)
I1=I+1
DO 5 J=I,I1
I2=Ii-J+i
Q1=S(12, 1)??AP (IS)+S(12,2)??AS(IS)-RSC(IS)??AS(IS)-(RPC(IS)-SPC1( IS)
* (APi(IS)-S(I2,3)??HF1(IS)??(BF1(IS)-B(IS))??XT(IS) /XI (IS)
5 Q(J)=Q1??(H0(IS)-Q1/(2.??S(I2,3)??B(IS)))+S(I2,3)??(BF1(IS)-B(IS))??HF1
??(IS)??(HQ(IS)-.5??HFi(IS))+RSC(IS)??AS1(IS)??(H01(IS)-AS11(IS))+(RPC(I??S)-SPC1(IS))??(HO(IS)-AP11(IS))
3 CONTINUE
PRINT 17
17 FORMAT (/20Х, РЕАЛИЗАЦИИ ЗНАЧЕНИЙ СЛУЧАЙНОЙ ВЕЛИЧИНЫ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ПО ИЗГИБАЮЩЕМУ МОМЕНТУ)
PRINT 8,(Q(I),I=1,N)
8 FORMAT (10F11.3)
RETURN
END
Приложение 3
Последовательность расчета
1. Назначить расчетные сечения в элементах пролетного строения.
2. Определить расчетные значения усилий от временной вертикальной нагрузки для каждого из рассчитываемых сечений наиболее нагруженной балки с учетом коэффициента поперечной установки.
3. Определить для каждого рассчитываемого сечения расчетное сопротивление R и среднеквадратичное отклонение многоэлементной арматуры при расчете на прочность соответственно по формулам (1) и (2).
4. Применив программу расчета сечений изгибаемых железобетонных элементов на прочность методом статистических испытаний (методом Монте-Карло, см. прил. 2), определить несущую способность по прочности сечений, нормальных к продольной оси элементов, без трещин и с нормальной трещиной (соответственно формулы (3), (4) и (20)-(28)), а также сечений, наклонных к продольной оси элементов, на действие поперечных сил по наклонным трещинам (формулы (5), (6)).
В результате расчетов получены характеристики распределения несущей способности сечений по изгибающему моменту и поперечной силе -
5. Характеристики распределения по изгибающему моменту (среднее значение и среднеквадратичное отклонение) несущей способности сечений, наклонных к продольной оси элемента, следует определять по формулам (16) и (17).
6. Характеристики распределения (среднее значение и среднеквадратичное отклонение) несущей способности сечений, наклонных к продольной оси элемента, рассчитываемых на действие поперечных сил в целях обеспечения прочности по сжатому бетону между наклонными трещинами, следует определять по формулам (18) и (19).
7. Предельную несущую способность сечений по изгибающему моменту и поперечной силе, которую можно использовать на воспринятие подвижной временной вертикальной нагрузки, следует определять по форму -лам (14) и (15).
8. Ширину раскрытия нормальных и наклонных продольной оси трещин определяют в соответствии разд. 3 настоящих Методических рекомендаций и СНиП 2.05.03-84.
9. Ширину раскрытия нормальных к продольной оси трещин в предварительно напряженных железобетонных элементах при наличии в сечении нормальной трещины определяют по формуле (29).
10. Оценку грузоподъемности пролетного строения в целях определения возможности пропуска по нему сверхнормативной нагрузки производят для каждого из рассчитываемых сечений согласно уравнениям (30)-(32).
Грузоподъемность пролетного строения устанавливают по грузоподъемности наиболее слабого несущего элемента (сечения).
ЛИТЕРАТУРА
1. Андреев В.Г., Чахлов B.C. Сборный устой столбчатой конструкции. - Транспортное строительство, 1977, № 4.
2. Девяткина З.Н., Золотов В.Н. Исследование свойств арматуры классов А-IV, Ат-VIII. - В кн.: Железобетонные конструкции. Труды УралНИИстромпроекта, вып. VI, 1972.
3. Иосилевский Л.И. и др. Железобетонные пролетные строения мостов индустриального изготовления. М.: Транспорт, 1986.
4. Иосилевский Л.И., Чирков В.П. Расчет соединения плиты со стенкой при помощи стержней-шпонок. Труды МИИТ, ВЫП.219. М.: Транспорт, 1966.
5. Мадатян С.А., Оширов Б.Ф., Суриков И.Н. Механические свойства термически упрочненной арматурной стали марки 08Г2С. - В кн.: Совершенствование арматуры железобетонных конструкций. НИИжелезобетон. Волгоград, 1979.
6. Мадатян С.А., Падин О.И. Свойства и особенности применения новых видов горячекатаной арматуры классов А-IV и А-V в железобетонных конструкциях. - В кн.: Эффективные виды арматуры для железобетонных конструкций. М.: Стройиздат, 1970.
7. Методическое руководство по определению грузоподъемности железобетонных балочных пролетных строений автодорожных мостов. Белдорнии. Минск, 1974.
8. Михайлов К.Б. Проволочная арматура для предварительно напряженного железобетона. М.: Госстрой - издат, 1964.
9. Мулин Н.М. Стержневая арматура железобетонных конструкций. М.: Стройиздат, 1974.
10. Попелянский Ю.Л. Статистический анализ основных механических характеристик высокопрочной арматурной проволоки. - Бетон и железобетон, 1967, № 6.
11. Ратнер Б.P. Экономичная сталь для периодических профилей. М.: Металлургиздат, 1963.
12. Рубинчик И.И. Результаты испытаний образцов высокопрочной проволоки для предварительно напряженных железобетонных конструкций. Труды ЦНИИС, вып 37. М., 1960.
13. Соколовский А.И. Арматурные стали. М.: Металлургия, 1964.
14. Чачанашвили В.М. К решению вопроса о возможности пропуска сверхнормативных нагрузок по автодорожным железобетонным мостам. - В сб.: Совершенствование технологии строительства, повышение качества и долговечности конструкций автодорожных мостовых сооружений. Труды Союздорнии. М., 1987.
15. Чирков В.П. Вероятностные методы расчета мостовых железобетонных конструкций. М.: Транспорт, 1980.