9.1. Возможность пропуска сверхнормативной нагрузки устанавливают сопоставлением доли предельной несущей способности элемента (сечения) - и ?? определяемых по формулам разд. 4 настоящих Методических рекомендаций, которую можно использовать для пропуска временной вертикальной нагрузки, с нагрузкой от транспортного средства и сравнением предельной и расчетной ширины раскрытия трещин:

(31)

(32)

(33)

где - коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый по п. 1.7;

- динамический коэффициент к подвижной временной вертикальной нагрузке, принимаемый по п. 1.6;

- нагрузки на ось транспортного средства при загружении линии влияния соответственно изгибающего момента и поперечной силы;

- ординаты влияния соответственно изгибающего момента и поперечной силы под осями транспортного средства;

- коэффициенты поперечной установки при определении соответственно изгибающего момента и поперечной силы.

Приложение 1

Состав исходных данных для программы расчета

1-я перфокарта содержит шесть целых чисел, на каждое из которых отводится по три позиции:

количество реализаций случайных величин (200);

произвольное целое число; количество интервалов гистограммы(25);

ширина столбца гистограммы (в строках АЦПУ-4);

количество сечений, в которых определяется несущая способность по изгибающему моменту ;

количество сечений, в которых определяется несущая способность по поперечной силе .

2-я перфокарта (или группа перфокарт) содержит количество чисел, соответствующее количеству сечений, в которых определяется несущая способность по изгибающему моменту ??

математическое ожидание

среднеквадратичное отклонение

математическое ожидание

среднеквадратичное отклонение

математическое ожидание

среднеквадратичное отклонение

Количество перфокарт в группе зависит от количества сечений с разным числом арматурных стержней.

На каждое число, содержащее в обязательном порядке десятичную точку, отводится 10 позиций.

Все последующие исходные данные набиваются в этом же формате, причем каждая новая группа данных начинается с новой перфокарты.

Перфокарты (или группы перфокарт) с 3-й по 18-ю содержат для различных сечений значения следующих параметров:

3-я - 11-я -

4-я - 12-я -

5-я - 13-я -

6-я - 14-я -

7-я - 15-я -

8-я - 16-я -

9-я - 17-я -

10-я - 18-я -

Количество параметров, содержащихся в 3-18-й перфокартах, соответствует количеству сечений, в которых определяется несущая способность по изгибающему моменту.

19-я перфокарта содержит шесть чисел - параметры распределения случайных величин ??

математическое ожидание

среднеквадратичное отклонение

математическое ожидание

среднеквадратичное отклонение

математическое ожидание

среднеквадратичное отклонение

Последующие перфокарты (или группы перфокарт) содержат для различных сечений значения параметров:

20-я - ;26-я - ;

21-я - ;27-я - ;

22-я - ;28-я - ;

23-я - ;29-я - ;

24-я - ;30-я - ;

25-я - ;

Количество параметров, содержащихся в 19-30-й перфокартах, соответствует количеству сечений, в которых определяется несущая способность по поперечной силе.

Приложение 2

Программа расчета сечений изгибаемых железобетонных элементов на прочность методом статистических испытаний (методом Монте-Карло)

DIMENSION AP(50)?? AS(50)?? AS1(50)?? RSC(50)?? RPC(50), AP1(50)??

* BF1(50)?? B(50)?? HF1(50)?? H0(50)?? H01(50)?? AS11(50)?? AP11(50)

DIMENSION R(2,5), S(2,5), Q(200)

DIMENSION MA4(50)?? MA41(50)?? SAL(50)?? SAL1(50)?? SASI(50)??

* SASW(30), SAPI(50)?? BQ(50)?? H0Q(50)?? C(50)?? SAPW(50)?? XT(50), X1(50)

REAL MA4,MA41

COMMON /RANDOM/ M2, IA, IC?? MIC, SU

PRINT 15

15 FORMAT (14?? X ??расчет сечений изгибаемых железобетонных

* элементов на прочность вероятностным методом??

М2=0

READ 1, N?? IY?? M, L, KRM, KRQ

1 FORMAT (813)

READ 12, R(1,1), R(1,2), R(1,3), R(2,3)

READ 12, (AP(I), I=1,KRM)

READ 12, (AS(I), I=1,KRM)

READ 12, (AS1(I), I=1,KRM)

READ 12, (RSC(I), I=1,KRM)

READ 12, (RPC(I), I=1,KRM)

READ 12, (SPC1(I), I=1,KRM)

READ 12, (AP1(I), I=1,KRM)

READ 12, (BF1(I), I=1,KRM)

READ 12, (B(I), I=1,KRM)

READ 12, (HF1(I), I=1,KRM)

READ 12, (H0(I), I=1,KRM)

READ 12, (H01(I), I=1,KRM)

READ 12, (AS11(I), I=1,KRM)

READ 12, (AP11(I), I=1,KRM)

READ 12, (XT(I), I=1,KRM)

READ 12, (X1(I), I=1,KRM)

PRINT 14

14 FORMAT (//13X, ??РАСЧЕТ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СЕЧЕНИЙ,

* НОРМАЛЬНЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ ЭЛЕМЕНТА,

* ПО ИЗГИБАЮЩЕМУ МОМЕНТУ

12 FORMAT (8F10.3)

DO 13 IS=1,KRM

READ 12,R(2,1), R(2,2)

PRINT 16, IS

16 FORMAT (/40Х, 'НОМЕР СЕЧЕНИЯ', I5)

DO 3 I=1, N, 2

DO 4 J=1, 3

4 CALL NORM2 (R(1,J), R(2,J) ,S(1,J)?? S(2,J)?? IY)

I1=I+1

DO 5 J=I,I1

I2=Ii-J+i

Q1=S(12, 1)??AP (IS)+S(12,2)??AS(IS)-RSC(IS)??AS(IS)-(RPC(IS)-SPC1( IS)

* (APi(IS)-S(I2,3)??HF1(IS)??(BF1(IS)-B(IS))??XT(IS) /XI (IS)

5 Q(J)=Q1??(H0(IS)-Q1/(2.??S(I2,3)??B(IS)))+S(I2,3)??(BF1(IS)-B(IS))??HF1

??(IS)??(HQ(IS)-.5??HFi(IS))+RSC(IS)??AS1(IS)??(H01(IS)-AS11(IS))+(RPC(I??S)-SPC1(IS))??(HO(IS)-AP11(IS))

3 CONTINUE

PRINT 17

17 FORMAT (/20Х, РЕАЛИЗАЦИИ ЗНАЧЕНИЙ СЛУЧАЙНОЙ ВЕЛИЧИНЫ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ПО ИЗГИБАЮЩЕМУ МОМЕНТУ)

PRINT 8,(Q(I),I=1,N)

8 FORMAT (10F11.3)

RETURN

END

Приложение 3

Последовательность расчета

1. Назначить расчетные сечения в элементах пролетного строения.

2. Определить расчетные значения усилий от временной вертикальной нагрузки для каждого из рассчитываемых сечений наиболее нагруженной балки с учетом коэффициента поперечной установки.

3. Определить для каждого рассчитываемого сечения расчетное сопротивление R и среднеквадратичное отклонение многоэлементной арматуры при расчете на прочность соответственно по формулам (1) и (2).

4. Применив программу расчета сечений изгибаемых железобетонных элементов на прочность методом статистических испытаний (методом Монте-Карло, см. прил. 2), определить несущую способность по прочности сечений, нормальных к продольной оси элементов, без трещин и с нормальной трещиной (соответственно формулы (3), (4) и (20)-(28)), а также сечений, наклонных к продольной оси элементов, на действие поперечных сил по наклонным трещинам (формулы (5), (6)).

В результате расчетов получены характеристики распределения несущей способности сечений по изгибающему моменту и поперечной силе -

5. Характеристики распределения по изгибающему моменту (среднее значение и среднеквадратичное отклонение) несущей способности сечений, наклонных к продольной оси элемента, следует определять по формулам (16) и (17).

6. Характеристики распределения (среднее значение и среднеквадратичное отклонение) несущей способности сечений, наклонных к продольной оси элемента, рассчитываемых на действие поперечных сил в целях обеспечения прочности по сжатому бетону между наклонными трещинами, следует определять по формулам (18) и (19).

7. Предельную несущую способность сечений по изгибающему моменту и поперечной силе, которую можно использовать на воспринятие подвижной временной вертикальной нагрузки, следует определять по форму -лам (14) и (15).

8. Ширину раскрытия нормальных и наклонных продольной оси трещин определяют в соответствии разд. 3 настоящих Методических рекомендаций и СНиП 2.05.03-84.

9. Ширину раскрытия нормальных к продольной оси трещин в предварительно напряженных железобетонных элементах при наличии в сечении нормальной трещины определяют по формуле (29).

10. Оценку грузоподъемности пролетного строения в целях определения возможности пропуска по нему сверхнормативной нагрузки производят для каждого из рассчитываемых сечений согласно уравнениям (30)-(32).

Грузоподъемность пролетного строения устанавливают по грузоподъемности наиболее слабого несущего элемента (сечения).

ЛИТЕРАТУРА

1. Андреев В.Г., Чахлов B.C. Сборный устой столбчатой конструкции. - Транспортное строительство, 1977, № 4.

2. Девяткина З.Н., Золотов В.Н. Исследование свойств арматуры классов А-IV, Ат-VIII. - В кн.: Железобетонные конструкции. Труды УралНИИстромпроекта, вып. VI, 1972.

3. Иосилевский Л.И. и др. Железобетонные пролетные строения мостов индустриального изготовления. М.: Транспорт, 1986.

4. Иосилевский Л.И., Чирков В.П. Расчет соединения плиты со стенкой при помощи стержней-шпонок. Труды МИИТ, ВЫП.219. М.: Транспорт, 1966.

5. Мадатян С.А., Оширов Б.Ф., Суриков И.Н. Механические свойства термически упрочненной арматурной стали марки 08Г2С. - В кн.: Совершенствование арматуры железобетонных конструкций. НИИжелезобетон. Волгоград, 1979.

6. Мадатян С.А., Падин О.И. Свойства и особенности применения новых видов горячекатаной арматуры классов А-IV и А-V в железобетонных конструкциях. - В кн.: Эффективные виды арматуры для железобетонных конструкций. М.: Стройиздат, 1970.

7. Методическое руководство по определению грузоподъемности железобетонных балочных пролетных строений автодорожных мостов. Белдорнии. Минск, 1974.

8. Михайлов К.Б. Проволочная арматура для предварительно напряженного железобетона. М.: Госстрой - издат, 1964.

9. Мулин Н.М. Стержневая арматура железобетонных конструкций. М.: Стройиздат, 1974.

10. Попелянский Ю.Л. Статистический анализ основных механических характеристик высокопрочной арматурной проволоки. - Бетон и железобетон, 1967, № 6.

11. Ратнер Б.P. Экономичная сталь для периодических профилей. М.: Металлургиздат, 1963.

12. Рубинчик И.И. Результаты испытаний образцов высокопрочной проволоки для предварительно напряженных железобетонных конструкций. Труды ЦНИИС, вып 37. М., 1960.

13. Соколовский А.И. Арматурные стали. М.: Металлургия, 1964.

14. Чачанашвили В.М. К решению вопроса о возможности пропуска сверхнормативных нагрузок по автодорожным железобетонным мостам. - В сб.: Совершенствование технологии строительства, повышение качества и долговечности конструкций автодорожных мостовых сооружений. Труды Союздорнии. М., 1987.

15. Чирков В.П. Вероятностные методы расчета мостовых железобетонных конструкций. М.: Транспорт, 1980.