Таблица 5
Толщина защиты (см) от гамма-излучения радия при дозе 0,1 Р, шестидневной рабочей неделе и шестичасовом рабочем дне
|
|
|
] |
расстояние |
ОТ ИСТОЧН1 |
[ка |
|
|
Активность |
|
R = 0,5 м |
|
|
В = 1 м |
|
|
источника, мг-экв Ка |
свинец, Р = 11,34 г/см3 |
железо, р = 7,89 г/см3 |
бетон, р = 2,35 г/см3 |
свинец, Р = 11,34 г/см3 |
железо, Р = 7,89 г/см3 |
бетон, р = 2,35 г/см3 |
|
1 |
0,2 |
0,7 |
2 |
_ |
__ |
__ |
|
3 |
2,1 |
4,5 |
12 |
_ |
_ |
_ |
|
5 |
3,1 |
6,2 |
17 |
0,6 |
1,5 |
4 |
|
10 |
4,5 |
8,7 |
24 |
1,7 |
3,8 |
10 |
|
30 |
6,7 |
12,4 |
35 |
3,9 |
7,6 |
22 |
|
50 |
7,7 |
14,0 |
41 |
5,0 |
9,4 |
26 |
|
100 |
9,2 |
16,3 |
48 |
6,3 |
11,7 |
34 |
|
300 |
4 |
19,8 |
(59) |
8,6 |
15,2 |
45 |
|
500 |
12,4 |
21,5 |
(64) |
9,6 |
17,0 |
50 |
|
103 |
13,8 |
23,8 |
(72) |
11,0 |
19,2 |
57 |
|
3*103 |
16,0 |
27,3 |
(83) |
13,2 |
22,8 |
69 |
|
5-103 |
17,0 |
29,0 |
(88) |
14,2 |
24,4 |
74 |
|
104 |
18,5 |
31,2 |
(95) |
15,6 |
26,7 |
81 |
|
3-104 |
20,7 |
34,7 |
(106) |
17,9 |
30,3 |
92 |
|
5-104 |
21,8 |
36,5 |
(111) |
19,0 |
31,9 |
97 |
|
105 |
23,2 |
38,7 |
(118) |
20,3 |
34,2 |
(104) |
|
3-105 |
25,6 |
42,3 |
(130) |
22,6 |
37,8 |
(115) |
|
б-105 |
26,6 |
44,0 |
(135) |
23,7 |
39,5 |
(121) |
|
106 |
28,0 |
46,2 |
(142) |
25,2 |
41,7 |
(128) |
|
3-106 |
30,3 |
49,7 |
(153) |
27,4 |
45,2 |
(139) |
|
5-106 |
31,3 |
51,5 |
(159) |
28,5 |
47,1 |
(144) |
|
107 |
32,7 |
54,0 |
(166) |
29,8 |
49,2 |
(152) |
Таблица 5 (окончание)
|
|
|
|
Расстояние |
от источни |
ка |
|
|
Активность |
|
К = 2м |
|
|
К = 5 м |
|
|
источника, мг-экв Ка |
свинец, р = 11,34 г/см3 |
железо, р = 7,89 г/см3 |
бетон, Р=2,35 г/см3 |
свинец, р = 11,34 г/см3 |
железо, Р = 7,89 г/см3 |
бетон, р = 2,35 г/см3 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
_ |
_ |
_ |
_ |
__ |
__ |
|
5 |
__ |
_ |
_ |
_ |
_ |
_ |
|
10 |
_ |
_ |
_ |
_ |
|
|
|
30 |
1,2 |
2,8 |
7 |
|
_ |
|
|
50 |
2 1 |
4 6 |
12 |
_ |
_ |
_ |
|
100 |
3,5 |
7,1 |
19 |
0,2 |
0,7 |
2 |
|
300 |
5,7 |
10,7 |
30 |
2,1 |
4,5 |
12 |
|
500 |
6,8 |
12,4 |
36 |
3,1 |
6,2 |
17 |
|
103 |
8,2 |
14,8 |
43 |
4,5 |
8,7 |
24 |
|
3103 |
10,4 |
18,3 |
54 |
6,7 |
12,4 |
35 |
|
5-103 |
11,5 |
20,0 |
59 |
7,7 |
14,0 |
41 |
|
104 |
12,9 |
22,2 |
67 |
9,2 |
16,3 |
48 |
|
3-104 |
15,0 |
25,7 |
78 |
11,4 |
19,8 |
59 |
|
5-104 |
16,1 |
27,5 |
83 |
12,4 |
21,5 |
64 |
|
105 |
17 2 |
29,3 |
90 |
13,8 |
23,8 |
72 |
|
3-105 |
19,7 |
33,1 |
101 |
16,0 |
27,3 |
83 |
|
5-105 |
20,8 |
35,0 |
106 |
17,0 |
29,0 |
88 |
|
106 |
22,2 |
37,3 |
114 |
18,5 |
31,2 |
95 |
|
3-106 |
24,5 |
40,7 |
125 |
20,7 |
34,7 |
106 |
|
5-106 |
25,6 |
42,5 |
130 |
21,8 |
36,5 |
111 |
|
Ю7 |
27,1 |
44,8 |
138 |
23,2 |
38,7 |
118 |
Примечание. Цифры в скобках показывают, что на расстоянии 0,5 и 1 м защита из бетона не может обеспечить дозу 0,1 Р от гамма-излучения радия при 36-часовой рабочей неделе.
При проектировании новой защиты, а также при капитальной реконструкции имеющейся используется коэффициент запаса на проектирование Кo,—2. Однако, поскольку проектные данные известны (источник 137Сs, защита — свинец и др.), то в данном случае K1 = 1.
Таким образом, расчетная (проектная) кратность ослаб ления составит
К = Р /Ро; К1 = 50*1/0,1 = 500.
Отсюда искомая толщина свинцовой защиты d = 6,1 см.
Примечание. Подобным же образом вводятся коэффициенты на наличие соседних источников гамма-излучения К2, источников с другими видами ионизирующих излучений, например, нейтронов К3, внутренних облучателей, загрязненности воздуха рабочих помещений K4, И Т. Д.
Поэтому в общем виде проектная кратность ослабления определяется формулой
K= ( D / Do ) K1K2.....Km.
11. Во сколько раз защита из железа толщиной 9,6 см ослабляет гамма-излучение 198Аu (h=0,4 МэВ) ?
Решение: в данном примере из табл. 2 для железа при h=0,4 МэВ и толщине d=9,6 см находим кратность ослабления K=100.
ПРИЛОЖЕНИЕ 23
ГАММА-ЭКВИВАЛЕНТЫ НЕКОТОРЫХ ИЗОТОПОВ (без начальных фильтров)
|
Изотоп |
Период полураспада Т 1/2 |
Гамма- эквивалент 1мКи изотопа в мг-экв Ra, мг-экв Ra/мКи |
Изотоп |
Период полураспада, Т 1/2 |
Гамма- эквивалент 1мКи изотопа в мг-экв Ra, мг-экв Ra/мКи |
|
22Nа |
2,6 года |
1,45 |
125Sb |
2,7 года |
0,33 |
|
21Nа |
14,9 ч |
2,26 |
127Sb |
3,65 дня |
0,34 |
|
28Al |
21,8 ч |
0,92 |
129Te |
33,5 дня |
0,25 |
|
28А1 |
2,31 мин |
1,02 |
131 J |
8,05 дня |
0,27 |
|
88С1 |
37,7 мин |
0,85 |
182J |
2,3 ч |
1,34 |
|
39С1 |
55,1 мин |
0,86 |
133 J |
5,3 дня |
0,38 |
|
41Аr |
1,32 ч |
0,79 |
137Сs |
26,6 года |
0,42 |
|
49Са |
3,75 мин |
2,26 |
140Ва |
12,8 дня |
0,16 |
|
51Сr |
27,8 дня |
0,021 |
140Lа |
40,2 ч |
1,43 |
|
52Mn |
6 дней |
2,25 |
144Се |
285 дней |
0,021 |
|
56Мn |
291 день |
0,58 |
144Pr |
17,2 мин |
0,038 |
|
59Fe |
2,58 ч |
1,0 |
147Nd |
11,06 дня |
0,11 |
|
59Fe |
4,51 дня |
0,74 |
156Eu |
15,4 дня |
0,67 |
|
60Со |
5,27 года |
1,57 |
192Ir |
74,34 дня |
0,65 |
|
64Сu |
12,8 ч |
0,14 |
198Au |
2,69 дня |
0,29 |
|
65Zn |
245 дней |
0,34 |
199Au |
3,15 дня |
0,10 |
|
82Br |
1,5 дня |
1,84 |
208Нj |
47,9 дня |
0,17 |
|
87Кr |
1,3 ч |
0,60 |
210Po |
138,3 дня |
6,7-10-6 |
|
95 Zr |
65 дней |
0,50 |
Радий (В+С+ C) |
1,62-103 лет |
1* |
|
95Nb |
35 дней |
0,53 |
233 U |
1,62-105 лет |
3,1-10-5 |
|
99М0 |
2,8 дня |
0,21 |
234 U |
2,48-105 лет |
1,2-10-4 |
|
103Ru |
39,8 дня |
0,34 |
235 U |
7,13-108 лет |
0,11 |
|
106Rh |
30 с |
0,13 |
238 U |
4, 5-109 лет |
0,011 |
|
115Cd |
2,2 дня |
0,40 |
|
|
|
|
* После т |
штинового фил |
ьтра толщ» |
ной 0,5 мм. |
|
|
|
(наименование учреждения, подразделения) |
ПРИЛОЖЕНИЕ 24 (Приложение 5 к СП 1858—78) (дата заполнения) |
Карточка учета индивидуальных доз № ___
|
1--------------------------------------. фамилия, имя, отчество 4----------------------------------------. дополнительные сведения (должность, домашний адрес, телефон) |
2.--------------год рождения |
3.---------- пол |
Стаж работы в радиационно опасных условиях ________________________ Общая доза облучения на момент заполнения карты________________________
|
|
|
Кварта! |
гьные доз |
а облучеь |
ия, бэр |
|
|
Под |
писи |
|
Год |
Характер работы |
I |
II |
III |
IV |
годовая доза, бэр |
(метод измерения дозы) |
ответственный за радиа ционный контроль |
начальник службы радиационной безопасности |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
