Таблица А.15 - Коэффициенты расширения ?? для сопел ИСА 1932, сопел Вентури и труб Вентури
|
?? |
??4 |
1 - ??p/р |
||||||||
|
|
|
1,00 |
0,98 |
0,96 |
0,94 |
0,92 |
0,90 |
0,85 |
0,80 |
0,75 |
|
k = 1,2 |
||||||||||
|
0,000 |
0,000 |
1,000 |
0,987 |
0,975 |
0,962 |
0,949 |
0,936 |
0,903 |
0,869 |
0,834 |
|
0,562 |
0,100 |
1,000 |
0,986 |
0,971 |
0,957 |
0,942 |
0,928 |
0,891 |
0,854 |
0,817 |
|
0,669 |
0,200 |
1,000 |
0,983 |
0,967 |
0,950 |
0,934 |
0,918 |
0,877 |
0,837 |
0,797 |
|
0,740 |
0,300 |
1,000 |
0,981 |
0,961 |
0,942 |
0,924 |
0,905 |
0,860 |
0,816 |
0,773 |
|
0,795 |
0,400 |
1,000 |
0,977 |
0,954 |
0,932 |
0,911 |
0,890 |
0,839 |
0,791 |
0,745 |
|
0,800 |
0,410 |
1,000 |
0,976 |
0,953 |
0,931 |
0,909 |
0,888 |
0,837 |
0,788 |
0,742 |
|
k = 1,3 |
||||||||||
|
0,000 |
0,000 |
1,000 |
0,988 |
0,977 |
0,965 |
0,953 |
0,941 |
0,910 |
0,878 |
0,846 |
|
0,562 |
0,100 |
1,000 |
0,987 |
0,973 |
0,960 |
0,947 |
0,933 |
0,899 |
0,864 |
0,829 |
|
0,669 |
0,200 |
1,000 |
0,985 |
0,969 |
0,954 |
0,939 |
0,924 |
0,886 |
0,848 |
0,810 |
|
0,740 |
0,300 |
1,000 |
0,982 |
0,964 |
0,947 |
0,929 |
0,912 |
0,870 |
0,828 |
0,787 |
|
0,795 |
0,400 |
1,000 |
0,978 |
0,957 |
0,937 |
0,917 |
0,897 |
0,850 |
0,804 |
0,760 |
|
0,800 |
0,410 |
1,000 |
0,978 |
0,957 |
0,936 |
0,915 |
0,895 |
0,847 |
0,801 |
0,757 |
|
k = 1,4 |
||||||||||
|
0,000 |
0,000 |
1,000 |
0,989 |
0,978 |
0,967 |
0,956 |
0,945 |
0,916 |
0,886 |
0,856 |
|
0,562 |
0,100 |
1,000 |
0,988 |
0,975 |
0,963 |
0,950 |
0,938 |
0,906 |
0,873 |
0,840 |
|
0,669 |
0,200 |
1,000 |
0,986 |
0,971 |
0,957 |
0,943 |
0,929 |
0,893 |
0,858 |
0,822 |
|
0,740 |
0,300 |
1,000 |
0,983 |
0,967 |
0,950 |
0,934 |
0,918 |
0,878 |
0,839 |
0,800 |
|
0,795 |
0,400 |
1,000 |
0,980 |
0,960 |
0,941 |
0,922 |
0,904 |
0,859 |
0,815 |
0,773 |
|
0,800 |
0,410 |
1,000 |
0,980 |
0,960 |
0,940 |
0,921 |
0,902 |
0,857 |
0,813 |
0,770 |
|
k = 1,66 |
||||||||||
|
0,000 |
0,000 |
1,000 |
0,991 |
0,982 |
0,972 |
0,963 |
0,953 |
0,929 |
0,903 |
0,877 |
|
0,562 |
0,100 |
1,000 |
0,990 |
0,979 |
0,969 |
0,958 |
0,947 |
0,920 |
0,892 |
0,863 |
|
0,669 |
0,200 |
1,000 |
0,988 |
0,976 |
0,964 |
0,952 |
0,939 |
0,909 |
0,878 |
0,846 |
|
0,740 |
0,300 |
1,000 |
0,986 |
0,972 |
0,958 |
0,944 |
0,930 |
0,895 |
0,861 |
0,826 |
|
0,795 |
0,400 |
1,000 |
0,983 |
0,966 |
0,950 |
0,934 |
0,918 |
0,878 |
0,840 |
0,802 |
|
0,800 |
0,410 |
1,000 |
0,983 |
0,966 |
0,949 |
0,932 |
0,916 |
0,876 |
0,837 |
0,799 |
|
Примечание - Приведенные значения не подлежат точной интерполяции. Экстраполяция не допускается. |
ПРИЛОЖЕНИЕ Б
(обязательное)
ЭКВИВАЛЕНТНАЯ ШЕРОХОВАТОСТЬ ТРУБОПРОВОДОВ
В качестве справочных данных об эквивалентной шероховатости трубопроводов, изготовленных из различных материалов и эксплуатируемых в различных условиях, используют значения, приведенные в таблице Б.1.
Таблица Б.1- Значения эквивалентной шероховатости внутренней поверхности различных трубопроводов
|
Материал |
Состояние внутренней поверхности трубопровода |
Rш, мм |
|
Латунь, медь, алюминий, пластмассы, стекло, свинец |
Новая без осадков |
< 0,03 |
|
Сталь |
Новая бесшовная: |
|
|
|
- холоднотянутая |
< 0,03 |
|
|
- горячетянутая |
< 0,1 |
|
|
- прокатная |
< 0,1 |
|
|
Новая сварная |
< 0,1 |
|
|
С незначительным налетом ржавчины |
< 0,2 |
|
|
Ржавая |
< 0,3 |
|
|
Битуминированная: |
|
|
|
- новая |
< 0,05 |
|
|
- бывшая в эксплуатации |
< 0,2 |
|
|
Оцинкованная: |
|
|
|
- новая |
< 0,15 |
|
|
- бывшая в эксплуатации |
0,18 |
|
Чугун |
Новая |
0,25 |
|
|
Ржавая |
< 1,2 |
|
|
С накипью |
< 1,5 |
|
|
Битуминированная, новая |
< 0,05 |
|
Асбоцемент |
Облицованная и необлицованная, новая |
< 0,03 |
|
|
Необлицованная, в обычном состоянии |
0,05 |
Если визуальный осмотр внутренней поверхности ИТ невозможен, выбирают из таблицы Б.1 наибольшее значение Rш, для применяемых материала трубопровода и технологии его изготовления.
ПРИЛОЖЕНИЕ В
(обязательное)
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ СВЕДЕНИЯ
B.1 Определение диаметров измерительного трубопровода и сужающих устройств при стандартной и рабочей температурах
B.1.1 Результат измерений диаметра ИТ, выполненных в соответствии с 7.5.1, приводят к температуре 20 ??С по формуле
D20 = D / [ 1 + ?? (tи - 20)] = D /(В.1)
где tи - температура окружающей среды во время измерения D, С;
- поправочный коэффициент на изменение диаметра ИТ, вызванное отклонением от 20 ??С.
Диаметр ИТ при измерении расхода определяют по формуле
D = D20 [1 + ?? (t - 20)] = D20 K??(B.2)
где K?? - поправочный коэффициент на изменение диаметра ИТ, вызванное отклонением t от 20 ??С.
В.1.2 Результат измерений диаметра отверстия СУ, полученный в соответствии с 8.1.7.2, приводят к температуре 20 ??С по формуле
d20 = d / [1 + (tи -20)] = D /.(В.3)
где - поправочный коэффициент на изменение диаметра отверстия СУ, вызванное отклонением tи от 20 ??С.
Диаметр отверстия СУ при измерениях расхода определяют по формуле
d = d20 [1 + ?? (t - 20) ] = d20 K0(В.4)
где K0 - поправочный коэффициент на изменение диаметра отверстия СУ, вызванное отклонением t от 20 ??С.
В.1.3 Значения температурного коэффициента линейного расширения различных материалов для широкого диапазона температур могут быть рассчитаны с погрешностью 10 % по формуле
,(B.5)
где ae, be, cе - постоянные коэффициенты в соответствующих им диапазонах температур, приведенные в таблице B.1. (Таблица составлена по данным ВНИЦ СМВ1)).
1) Всероссийский научно-исследовательский центр стандартизации, информации и сертификации сырья, материалов и веществ Госстандарта России.
Таблица B.1- Значения коэффициентов формулы (B.5) для температур от минус 200 до плюс 700 ??С
|
Марка стали |
ae |
be |
ce |
Марка стали |
ae |
be |
ce |
|
8 |
10,9 |
7,7 |
2,4 |
12МХ |
11,3 |
3,8 |
0,0 |
|
10 |
10,8 |
9,0 |
4,2 |
12Х1МФ |
10,0 |
9,6 |
6,0 |
|
15 |
11,1 |
7,9 |
3,9 |
12Х17 |
9,4 |
7,4 |
6,0 |
|
15М |
10,7 |
13,0 |
13,0 |
12Х18Н9Т |
15,6 |
8,3 |
6,5 |
|
16М |
11,1 |
8,4 |
3,7 |
12Х18Н10Т |
15,6 |
8,3 |
6,5 |
|
20 |
11,1 |
7,7 |
3,4 |
14Х17Н2 |
9,4 |
7,5 |
7,8 |
|
20М |
10,7 |
13,0 |
13,0 |
15ХМА |
11,1 |
8,5 |
5,2 |
|
25 |
12,2 |
0,0 |
0,0 |
15Х1М1Ф |
10,4 |
8,1 |
4,4 |
|
30 |
10,2 |
10,4 |
5,6 |
15Х5М |
10,1 |
2,7 |
0,0 |
|
35 |
10,2 |
10,4 |
5,6 |
15Х12ЕНМФ |
9,81 |
3,0 |
0,0 |
|
Х6СМ |
10,1 |
2,7 |
0,0 |
17Х18Н9 |
15,7 |
5,7 |
0,0 |
|
Х7СМ |
10,1 |
2,7 |
0,0 |
20Х23Н13 |
15,5 |
1,7 |
0,0 |
|
|
|
|
|
36Х18Н25С2 |
12,0 |
10,0 |
5,4 |
|
Примечание - Значения коэффициентов для стали марки 12МХ приведены для температур от 0 до 100 ??С. |
В.2 Типы местных сопротивлений
В.2.1 Колено
В.2.1.1 Колено - изгиб трубопровода равного сечения в одной плоскости под углом ??, равным 90?? -175?? (рисунок B.1, а). При угле ??, равном 175?? - 180??, колено как местное сопротивление можно не принимать во внимание при определении длины прямого участка ИТ.
В.2.1.2 Группа колен в одной плоскости - два или более колен, оси которых расположены в одной плоскости (рисунок B.1, б-д), следующих непосредственно один за другим на расстоянии, не превышающем 14D.
В.2.1.3 Группа колен в разных плоскостях - два или более колен, оси которых расположены в плоскостях, пересекающихся под углом менее 175?? и следующих непосредственно один за другим на расстоянии, не превышающем 14D (рисунок B.1, е, ж).
В.2.1.4 Границей между коленом (группой колен) и прямым участком ИТ считают сечение, в котором изгиб трубопровода переходит в прямой участок.
