ВСН 141-90 сторінка 4 з 21
5,51/6,66
5,23/6,31
3,5
10,29/13,72
9,80/13,06
9,31/12,41
6,07/8,09
5,50/7,33
5,21/6,95
5,0
10,46/22,46
9,97/21,40
9,48/20,35
6,26/13,44
5,69/12,22
5,41/11,61
5,7
10,71/26,89
10,22/25,66
9,73/24,44
6,52/16,38
5,96/14,96
5,67/14,25
С учетом веса гололеда при толщине стенки отложения, мм:
5
3,1
10,91/11,93
10,38/11,35
9,86/10,78
6,48/7,08
5,86/6,41
5,55/6,07
3,3
10,94/13,20
10,41/12,57
9,88/11,93
6,49/7,84
5,88/7,09
5,57/6,72
3,5
10,90/14,54
10,38/13,84
9,85/13,14
6,47/8.63
5,86/7,81
5,55/7,40
5,0
11,07/23,76
10,55/22,64
10,02/21,52
6,66/14,30
6,05/12,99
5,74/12,33
5,7
11,32/28,41
10,80/27,11
10,28/25,80
6,92/17,39
6,31/15,85
6,01/15,09
10
3,1
11,69/12,78
11,12/12,16
10,56/11,54
7,01/7,66
6,33/6,92
5,99/6,55
3,3
11,72/14,14
11,15/13,46
10,58/12,77
7,02/8,48
6,35/7,66
6,01/7,25
3,5
11,68/15,57
11,11./14,82
10,55/14,07
7,00/9,33
6,33/8,44
5,99/7,99
5,0
11,84/25,42
11,28/24,22
10,72/23,01
7,19/15,43
6,52/13,99
6,18/13,27
5,7
12,09/30,35
11,53/28,94
10,97/27,53
7,45/18,70
6,78/17,02
6,45/16,19
15
3,1
12,63/13,81
12,02/13,14
11,40/12,47
7,66/8,37
6,91/7,56
6,54/7,15
3,3
12,66/15,29
12,04/14,54
11,43/13,80
7,68/9,27
6,93/8,36
6,55/7,91
3,5
12,62/16,83
12,01/16,01
11,39/15,19
7,65/10,20
6,91/9,21
6,53/8,71
5,0
12,78/27,44
12,17/26,12
11,56/24,81
7,84/16,82
7,09/15,23
6,72/14,43
5,7
13,02/32,70
12,41./31,17
11,80/29,64
0,09/20,32
7,35/18,47
6,99/17,54
20
3,1
13,74/15,03
13,07/14,29
12,40/13.55
8,43/9,22
7,60/8,31
7,19/7,86
3,3
13,78/16,63
13,10/15,81
12,42/15,00
8,45/10,21
7,62/9,20
7,20/8,69
3,5
13,73/18,31
13,06/17,41
12,39/16,52
8,43/11,24
7,60/10,13
7,18/9,57
5,0
13,88/29,81
13,21/28,37
12,54/26,93
8,61/18,48
7,78/16,70
7,37/15,81
5,7
14,12/35,46
13,46/33,78
12,79/32,11
8,86/22,26
8,04/20,18
7,63/19,15
25
3,1
15,02/16,42
14,28/15,61
13,54/14,80
9,33/10,21
8,40/9,19
7,94/8,68
3,3
15,06/18,18
14,31/17,28
13,57/16,38
9,36/11,29
8,42/10,17
7,95/9,60
3,5
15,01/20,01
14,27/19,03
13,53/18,04
9,33/12,44
8,40/11,19
7,93/10,57
5,0
15,15/32,54
14,42/30,95
13,68/29,37
9,50/20,40
9,57/18.41
8,11/17,41
5,7
15,39/38,64
14,65/36,80
13,92/34,95
9,76/24,49
8,83/22/17
8,37/21,01
Таблица 9
Продольная нагрузка, кН, при контактной подвеске типа
Расчетные условия
М-120 + 2МФ-100
ПБСМ 93 + МФ-100
Район по скоростному напору ветра (длина пролета, м)
I-V (76)
VI (72)
VII (68)
I-V (72)
VI (64)
VII (60)
Без учета гололеда
1,79
1,72
1,65
1.18
1,10
1,06
С учетом гололеда при толщине стенки отложения, мм:
5
1,99
1,90
1,82
1,31
1,22
1,17
10
2,28
2,18
2,09
1,52
1,40
1,34
15
2,67
2,55
2,44
1,79
1,64
1,57
20
3,16
3,01
2,87
2,14
1,95
1,86
25
3,74
3,56
3,39
2,56
2,32
2,21
Сейсмические воздействия
2.65. В районах с сейсмичностью 8-9 баллов фундаменты, опоры и соединенные с ними жестким (не шарнирным) узлом жесткие поперечины или другие конструктивные элементы контактной сети следует рассчитывать с учетом сейсмических воздействий, принимаемых в соответствии с указаниями главы СНиП по проектированию и строительству в сейсмических районах (П-7-81) и настоящих Норм. Конструкции, имеющие шарнирное соединение с опорой (консоли, фиксаторы), рассчитывают без учета сейсмических воздействий.
2.66. Расчеты ВЛ электропередачи и контактной сети на сейсмические воздействия необходимо осуществлять для двух расчетных режимов:
а) распространение сейсмических волн перпендикулярно направлению контактной сети или ВЛ; в этом расчетном режиме следует делать проверку опор контактной сети по прочности и по деформациям, а опор ВЛ - по деформациям и прочности с учетом дополнительного момента от влияния массы проводов, получающегося в результате наклона опор; инерционные силы от массы проводов в этом расчетном режиме не учитывают;
б) направление сейсмических волн совпадает с направлением ВЛ электропередачи или контактной сети; в этом случае необходимо определять деформации опор на уровне подвешивания проводов, затем по разности деформаций опор определить изменение натяжения проводов за счет изменения длины пролета некомпенсированных проводов (начиная от анкерной опоры) и по величине изменения натяжения проводов определять продольную силу, действующую в точке крепления проводов к изоляторам, после этого делать проверку прочности штыревых изоляторов и опор.
Для проводов контактной сети как на перегонах, так и на станциях в районах с сейсмичностью 8-9 баллов рекомендуется компенсированная анкеровка, снижающая сейсмические воздействия на изоляторы и опоры при их направлении вдоль пути; не рекомендуется применение штыревых и опорных изоляторов.
2.67. Для снижения усилий от сейсмических воздействий на кронштейны и опоры вдоль пути от некомпенсированных проводов необходимо предусматривать специальные конструктивные мероприятия.
2.68. В расчетах на сейсмостойкость опору контактной сети или ВЛ электропередачи следует считать как систему с п степенями свободы с массой, сосредоточенной в п точках, соответствующих центрам масс элементов, на которые разделена опора, причем стопки длиной до 15,6 м следует рассчитывать при п = 5, при расчете стоек длиной до 21 м принимать п = 7, а длиной более 21 м - п = 10.
Расчетные изгибающие моменты от действия сейсмических сил для системы с п степенями свободы следует определять не менее, чем для трех форм колебаний.
Расчетные сопротивления стали и бетона при расчете конструкций на сейсмические воздействия принимать в соответствии с п. 2.62 данных Норм.
2.69. Для опор контактной сети, ВЛ электропередачи коэффициент динамичности l = 1/Тl при определении сейсмических сил следует увеличивать согласно действующим Нормам в 1,5 раза и принимать равным i =1,5/Тi, где Тi - период собственных колебаний опоры.
Методика расчета опорных конструкции контактной сети на сейсмические воздействия приведена в приложении 5.
Сочетания нагрузок
2.70. Сочетание нагрузок для расчета конструкций контактной сети принимают в соответствии с пп. 2.1-2.5 настоящих Норм.
2.71. Нагрузки при различных сочетаниях нужно умножать на коэффициенты сочетаний, приведенные в табл. 10.
Таблица 10
№ пп
Наименование нагрузок и воздействий
Коэффициент сочетаний
1
Усилия от дополнительного натяжения или изменения направления некомпенсированных проводов, обусловленные температурными воздействиями при максимальном ветре
0,8
2
Ветровые нагрузки на провода, покрытые гололедом
Согласно п. 2.32 настоящих Норм
3
Температурные воздействия при гололеде
Согласно п. 2.36
2.72. При расчете конструкций контактной сети на основные сочетания, включающие одну кратковременную нагрузку, величину последней следует учитывать без снижения, а при расчете на те же сочетания, но при двух и более кратковременных нагрузках, расчетные величины этих нагрузок (или соответствующих им усилий в конструкциях) следует умножать на коэффициент сочетаний 0,9.
При расчете конструкции контактной сети на особые сочетания расчетные величины кратковременных нагрузок (или соответствующих им усилий в конструкциях) следует умножать на коэффициент сочетаний 0,8, кроме случаев, оговоренных в нормах проектирования зданий и сооружений в сейсмических районах.
2.73. При учете сочетаний нагрузок за одну кратковременную нагрузку следует принимать:
ветровую нагрузку и температурные воздействия в соответствии с п. 2.23;
гололедно-ветровую нагрузку и температурные воздействия в соответствии с пп. 2.32, 2.36.
3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ КОНТАКТНЫХ ПОДВЕСОК И ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ 3.1. При определении наибольшего допускаемого по прочности натяжения проводов и тросов следует учитывать статистические характерные прочности проводов и действующих в данном районе климатических нагрузок, срок службы проводов, снижение их прочности в эксплуатации, динамические нагрузки, возникающие при колебании проводов, возможное отклонение натяжения провода при его монтаже.
Побачили розбіжність з офіційним текстом?