5.59. Расчет консолей рекомендуется осуществлять на следующие сочетания нагрузок: основные; особые.
Размеры сечений следует определять по наиболее невыгодному сочетанию нагрузок.
Проверку расчетов на действие монтажных нагрузок и нагрузок, возникающих при обрыве проводов, нужно производить для всех консолей.
5.60. Расчет центрально-сжатых, центрально-растянутых и изгибаемых элементов, а также сжато-изогнутых элементов, имеющих гибкость менее 200, и расчет соединений стальных конструкций консолей производят в соответствии с указаниями главы СНиП по проектированию стальных конструкций.
5.61. Расчет элементов консолей, имеющих гибкость более 200, подверженных действию осевой силы (сжатию) с изгибом, производят в соответствии с указаниями настоящих Норм.
5.62. В сжато-изогнутых элементах консолей допускаются следующие величины наибольших гибкостей:
Подкос консоли ?? ?? 350
Сжатая тяга ?? ?? 500
Растянутая тяга без ограничений
5.63. Проверку устойчивости сжатых и сжато-изогнутых стержней, имеющих гибкость более 200, производят путем определения коэффициента устойчивости
, (50)
где - критическая сила; EImin - жесткость стержня; N - расчетное продольное усилие в стержне; l - длина сжатой части стержня.
Величина коэффициента устойчивости nу < 2 не допускается.
5.64. Прочность сплошных сжато-изогнутых (и растянуто-изогнутых) стержней, имеющих гибкость более 200, проверяют по формуле:
, (51)
где N, Мх, My - расчетное значение продольной силы и изгибающих моментов относительно осей х-х, у-у; Fнт - площадь нетто поперечного сечения стержня; Ix, Iу - моменты инерции сечения стержня относительно осей; х, у - координаты рассматриваемой точки сечения относительно его главных осей; m = 0,8 - коэффициент условий работы для сжато-изогнутых стержней с гибкостью более 200; R - расчетное сопротивление стали изгибу.
5.65. Сжатую тягу консоли следует рассчитывать как сжато-изогнутый элемент, сжимаемый продольной силой и изгибаемый моментом от собственного веса и моментом от продольной силы, величина последнего изменяется по мере изменения прогиба. Кроме этого, необходимо учитывать влияние эксцентриситета приложения продольной силы, обусловленного конструкцией тяги. Сжатые (жесткие) тяги применяют в тех случаях, когда при неивыгоднейшем сочетании нагрузок в тяге возникают сжимающие усилия любой величины или растягивающие усилия менее 0,5 кН.
5.66. При значениях коэффициента устойчивости 2 ?? n ?? 10 максимальный изгибающий момент сжато-изогнутых стержней с гибкостью более 200 рекомендуется определять путем построения эпюры изгибающих моментов с учетом действия поперечных и продольных сил по формуле
Мx = М??p??mp + М??qmq + М??мmм (52)
или
Мх = Мр + Мq + Мм, (53)
где М??p, М??q - текущее значение момента от поперечных сил (сосредоточенных Р и равномерно расположенных q) без учета действия продольной силы N; М??м - значение момента от внешних сил на конец стержня (например, в точке крепления тяги к изогнутой консоли); mp, mq, тм - условные эксцентриситеты, представляющие собой отношение суммарного момента от действия поперечных и продольных сил к изгибающему моменту от поперечных сил, соответственно mp от сосредоточенной силы Р; mq - равномерно распределенной нагрузки q и mм - от момента М на конце стержня.
Значения условных эксцентриситетов в зависимости от коэффициента устойчивости пу, и от отношения или определяют по табл. 25, 26 и рис. 15.
Таблица 25
|
тр при vо |
тq при vx |
|||||
|
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,1-0,2 |
0,3-0,5 |
2,0 |
1,260 |
1.488 |
1,665 |
1,778 |
1,817 |
1,951 |
2,030 |
2,2 |
1,219 |
1,410 |
1,557 |
1,649 |
1,681 |
1,793 |
1,858 |
2,4 |
1,190 |
1,383 |
1,479 |
1,557 |
1,584 |
1,680 |
1,735 |
2,6 |
1,168 |
1,311 |
1,420 |
1,488 |
1,511 |
1,595 |
1,613 |
2,8 |
1,151 |
1,278 |
1,374 |
1,434 |
1,455 |
1,529 |
1,572 |
3,0 |
1,136 |
1,251 |
1,337 |
1,391 |
1,409 |
1,476 |
1,515 |
3,2 |
1,125 |
1,229 |
1,307 |
1,356 |
1,372 |
1,433 |
1,468 |
3,5 |
1,111 |
1,202 |
1,271 |
1,313 |
1,328 |
1,381 |
1,412 |
4,0 |
1.093 |
1,169 |
1,226 |
1,261 |
1,273 |
1,318 |
1,343 |
4,5 |
1,080 |
1,146 |
1,194 |
1,224 |
1,234 |
1,272 |
1,294 |
5,0 |
1,071 |
1,128 |
1,170 |
1,196 |
1,205 |
1,238 |
1,257 |
6,0 |
1,057 |
1,103 |
1,137 |
1,157 |
1,164 |
1,191 |
1,206 |
7,0 |
1,048 |
1,086 |
1,114 |
1,131 |
1,135 |
1,157 |
1,171 |
8,0 |
1,041 |
1,074 |
1,098 |
1,112 |
1,117 |
1,136 |
1,147 |
10,0 |
1,032 |
1,058 |
1,076 |
1,088 |
1,091 |
1,106 |
1,114 |
12,0 |
1,026 |
1,047 |
1,063 |
1,072 |
1,075 |
1,087 |
1,094 |
16,0 |
1,020 |
1,036 |
1,046 |
1,053 |
1,055 |
1,064 |
1,069 |
25,0 |
1,012 |
1,022 |
1,029 |
1,033 |
1,034 |
1,040 |
1,043 |
При промежуточных значениях nу и vo или уx величины mp и mq определяют по интерполяции.
5.67. Для сжато-изогнутых стержней, имеющих гибкость ?? > 200 и коэффициент устойчивости n > 10, суммарный максимальный изгибающий момент, как правило, находят в тех же сечениях, в которых будет максимальный изгибающий момент от поперечных сил. Так, в неизолированных изогнутых консолях, а также в консолях с обратными фиксаторными стойками максимальный изгибающий момент находят в точке крепления тяги к кронштейну консоли, а в остальных случаях - в точке крепления фиксатора к кронштейну консоли.
Для сжато-изогнутых элементов, имеющих коэффициент устойчивости n > 10, построение эпюры суммарных изгибающих моментов для определения максимального момента необязательно.
Таблица 26
|
mм при vx |
||||||||
|
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
2,0 |
2,769 |
2,701 |
2,590 |
2,439 |
2,252 |
2,036 |
1,795 |
1,538 |
1,270 |
2,2 |
2,462 |
2,407 |
2,3,17 |
2,194 |
2,042 |
1,865 |
1,666 |
1,453 |
1,229 |
2,4 |
2,244 |
2,198 |
2,123 |
2,020 |
1,892 |
1,742 |
1,574 |
1,331 |
1,198 |
2,6 |
2,083 |
2,043 |
1,979 |
1,890 |
1,780 |
1,650 |
1,504 |
1,345 |
1,175 |
2,8 |
1,958 |
1,923 |
1,867 |
1,789 |
1,693 |
1,579 |
1,449 |
1,308 |
1,157 |
3,0 |
1,859 |
1,828 |
1,778 |
1,709 |
1,623 |
1,521 |
1,406 |
1,279 |
1,143 |
3,2 |
1,778 |
1,750 |
1,705 |
1,643 |
1,566 |
1,474 |
1,370 |
1,254 |
1,130 |
3,5 |
1,681 |
1,658 |
1,619 |
1,565 |
1,498 |
1,418 |
1,326 |
1,225 |
1,116 |
4,0 |
1,564 |
1,545 |
1,513 |
1,470 |
1,414 |
1,348 |
1,273 |
1,189 |
1,097 |
4,5 |
1,482 |
1,465 |
1,439 |
1,402 |
1,355 |
1,299 |
1,235 |
1,183 |
1,084 |
5,0 |
1,420 |
1,406 |
1,383 |
1,361 |
1,310 |
1,262 |
1,206 |
1,143 |
1,074 |
6,0 |
1,334 |
1,323 |
1,305 |
1,280 |
1,248 |
1,210 |
1,165 |
1,115 |
1,060 |
7,0 |
1,277 |
1,268 |
1,254 |
1,233 |
1,207 |
1,175 |
1,138 |
1,096 |
1.050 |
8,0 |
1,237 |
1,229 |
1,217 |
1,199 |
1,177 |
1,150 |
1,116 |
1,083 |
1,043 |
10,0 |
1,184 |
1,178 |
1,168 |
1,155 |
1,138 |
1,117 |
1,092 |
1,065 |
1,034 |
12,0 |
1,150 |
1,145 |
1,137 |
1,126 |
1,112 |
1,096 |
1,076 |
1,053 |
1,028 |
16,0 |
1.110 |
1.106 |
1,101 |
1,093 |
1,082 |
1,070 |
1,056 |
1,039 |
1,021 |
25,0 |
1,068 |
1,066 |
1,063 |
1,058 |
1,052 |
1,044 |
1,035 |
1,025 |
1,013 |
При промежуточных значениях nу и vx величину тм определяют по интерполяции.
5.68. При определении изгибающих моментов для составных стержней (металлический стержень с жестко соединенным с ним стержневым изолятором) нагрузка от массы изолятора может быть принята в виде сосредоточенной вертикальной силы, приложенной в центре тяжести изолятора.
5.69. Для типовых консолей следует определять предельные значения вертикальных и горизонтальных усилий с указанием точек их приложения на расчетной схеме.
5.70. Кронштейны консолей, на которых предусматривается крепление фиксаторов или фиксаторных стоек, нужно проверять расчетом по деформациям.
Рис. 15. Расчетные схемы определения изгибающих моментов и прогибов сжато-изогнутых стержней большой гибкости при нагружении:
а – сосредоточенной силой (Мр = М1рМр; ;
б – распределенной нагрузкой (Мq = М1qmq; ;
в – изгибающим моментом (Мм = М1мm; ;
Относительная величина предельного прогиба кронштейна консоли должна составлять 1/150, а абсолютная величина горизонтальной составляющей прогиба (от кратковременных нагрузок) в точке крепления фиксатора или фиксаторной стойки не должна превышать 35 мм. Прогибы сжато-изогнутых стержней определяют по рис. 15 и данным табл. 25 и 26.
5.71. Прочность фарфоровых стержневых изоляторов следует проверять по формуле:
, (54)
где Ми - максимальный расчетный изгибающий момент, действующий в сечении фарфорового изолятора; Nи - расчетная продольная сила; Wн и Fн - момент сопротивления и площадь рассматриваемого сечения изолятора; mф.и - коэффициент условий работы фарфоровых стержневых изоляторов, принимаемый равным 0,7; Rф - расчетное сопротивление фарфора изгибу; принимают по данным завода-изготовителя или по результатам испытаний.
Максимальный изгибающий момент определяют в соответствии с указаниями п. 5.66 для сечения по месту заделки фарфора в шапке изолятора, расположенной со стороны средней части пролета стержня.
5.72. Для построения эпюры изгибающих моментов сжато-изогнутых стержней, нагруженных сосредоточенной силой Р в пролете (см. рис. 13, а), после определения условного эксцентриситета mp в сечении под силой определяют эксцентриситеты для участка слева от силы