б)при відношенні а / hej> 0,8 перевірку місцевої стійкості стінки за формулою (1.5.39) слід виконувати двічі:
Значення коефіцієнта са■ при а / hef або а / (2hc), ш |
о дорівнює |
||||||
<0,8 |
0,9 |
1,0 |
1,2 |
1,4 |
1,6 |
1,8 |
>2,0 |
За таблицею 1.5.2 |
37,2 |
39,2 |
45,2 |
52,8 |
62,0 |
72,6 |
84,7 |
Таблиця 1.5.5 - Значення коефіцієнта с1
Р |
Значення коефіцієнта Сі при відношенні а / hCf(a / hef), що дорівнює |
|||||||||
|
0,50 |
0,60 |
0,67 |
0,80 |
1,0 |
1,2 |
1,4 |
1,6 |
1,8 |
>2,0 |
0,10 |
56,7 |
46,6 |
41,8 |
34,9 |
28,5 |
24,5 |
21,7 |
19,5 |
17,7 |
16,2 |
0,15 |
38,9 |
31,3 |
27,9 |
23,0 |
18,6 |
16,2 |
14,6 |
13,6 |
12,7 |
12,0 |
0,20 |
33,9 |
26,7 |
23,5 |
19,2 |
15,4 |
13,3 |
12,1 |
11,3 |
10,7 |
10,2 |
0,25 |
30,6 |
24,9 |
20,3 |
16,2 |
12,9 |
11,1 |
10,0 |
9,4 |
9,0 |
8,7 |
0,30 |
28,9 |
21,6 |
18,5 |
14,5 |
11,3 |
9,6 |
8,7 |
8,1 |
7,8 |
7,6 |
0,35 |
28,0 |
20,6 |
18,1 |
13,4 |
10,2 |
8,6 |
7,7 |
7,2 |
6,9 |
6,7 |
0,40 |
27,4 |
20,0 |
16,8 |
12,7 |
9,5 |
7,9 |
7,0 |
6,6 |
6,3 |
6,1 |
Таблиця 1.5.6 - Значення коефіцієнта с2
5 |
Значення коефіцієнта сг при відношенні а / hCf{a / hcf), що дорівнює |
|||||||
|
0,50 |
0,60 |
0,67 |
0,80 |
1,00 |
1,20 |
1,40 |
> 1,60 |
<1 |
1,56 |
1,56 |
1,56 |
1,56 |
1,56 |
1,56 |
1,56 |
1,56 |
2 |
1,64 |
1,64 |
1,64 |
1,67 |
1,76 |
1,82 |
1,84 |
1,85 |
4 |
1,66 |
1,67 |
1,69 |
1,75 |
1,88 |
2,01 |
2,09 |
2,12 |
6 |
1,67 |
1,68 |
1,70 |
1,77 |
1,92 |
2,08 |
2,19 |
2,26 |
10 |
1,68 |
1,69 |
1,71 |
1,78 |
1,96 |
2,14 |
2,28 |
2,38 |
>30 |
1,68 |
1,70 |
1,72 |
1,80 |
1,99 |
2,20 |
2,38 |
2,52 |
Значення критичних місцевих нормальних напружень а/оссг слід визначати за формулою (1.5.41), де:
Cj - коефіцієнт, що приймається за таблицею 1.5.5 залежно від відношень а / hej(ax / hej) і значення р =l,04/gy lhgj (тут величину /еуслід визначати відповідно до вимог 1.5.2.2);
с2 - коефіцієнт, що приймається за таблицею 1.5.6 залежно від відношень а / hef (а{ / hej) і значення 5, що обчислюється за формулою (1.5.43); для балок з болтовими фрикційними поясними з'єднаннями слід приймати 8 = 10.
Значення критичних дотичних напружень тсг в усіх випадках слід обчислювати за фактичними геометричними розмірами відсіку.
виконувати дві перевірки, вказані у 1.5.5.5, приймаючи hej= 2hc при визначенні ссг за таблицею 1.5.4 і асг за формулою (1.5.40).
Значення критичних дотичних асг і критичних місцевих нормальних напружень аІ0С сг слід визначати за фактичними геометричними розмірами відсіку стінки.
|
( |
ґ |
G1 *-^2 о а =—!Р = |
Gсг |
f- |
|
к СТ1 У |
Ьс,) |
> СТ™
(1.5.44)
а„ Ус ^J
Де
ccrRy
cr X2 ’
Kw
тут 0 '<з2 - нормальні напруження відповідно стиску і розтягу у небезпечних точках перерізу
стінки, які визначаються за формулою (1.5.37) і приймаються в розрахунок зі своїми знаками;
т і хсг - відповідно дотичні і критичні дотичні напруження, що визначаються за формулами (1.5.38) і (1.5.42);
ссг - коефіцієнт, що визначається за таблицею 1.5.7 залежно від значення а.
Таблиця 1.5.7 - Значення коефіцієнта ссг
а |
1,0 |
1,2 |
1,4 |
1,6 |
1,8 |
2,0 |
с Lcr |
10,2 |
12,7 |
15,5 |
20,0 |
25,0 |
30,0 |
- для балок, переріз яких виконаний зі сталі однієї марки
0,29
є =
(1.5.45)
^0,0833-(с1х -1)(а/ +0,167) ’
де с1д. - коефіцієнт, який визначається за формулою (1.5.36); є - відносна лінійна деформація стиснутого пояса балки;
- для бісталевих балок
є = 1+(1,3-0,2а/)(с1г -1)(1.5.46)
де с1г - коефіцієнт, що визначається за формулами:
М
сь = „у абоеіг=fW>(1.5.47)
W R у
V V хп w J с
де рг і сгх - коефіцієнти, що визначаються відповідно до 1.5.2.8.
Таблиця 1.5.8 - Значення граничної умовної гнучкості стінки Xuw
т |
|
|
|
Значення X |
uw при є, що дорівнює |
|
|
|
|
Rs |
1,0 |
1,5 |
2,0 |
2,5 |
3,0 |
3,5 |
4,0 |
4,5 |
>5,0 |
0 |
5,50 |
4,00 |
3,42 |
3,00 |
2,72 |
2,52 |
2,37 |
2,27 |
2,20 |
0,5 |
4,50 |
3,70 |
3,13 |
2,75 |
2,51 |
2,35 |
2,26 |
2,20 |
2,20 |
0,6 |
4,25 |
3,52 |
2,98 |
2,64 |
2,42 |
2,28 |
2,20 |
2,20 |
2,20 |
0,7 |
4,00 |
3,34 |
2,84 |
2,53 |
2,34 |
2,20 |
2,20 |
2,20 |
2,20 |
0,8 |
3,75 |
3,04 |
2,62 |
2,37 |
2,26 |
2,20 |
2,20 |
2,20 |
2,20 |
0,9 |
3,50 |
2,73 |
2,39 |
2,20 |
2,20 |
2,20 |
2,20 |
2,20 |
2,20 |
Поперечні ребра жорсткості, як правило, слід встановлювати у місцях прикладення значних нерухомих зосереджених навантажень та в опорних перерізах балок.
Відстань між поперечними ребрами, як правило, не повинна перевищувати 2/іеупри Xw > 3,2 і 2,5/г^при Xw < 3,2.
Для балок 1-го класу допускається перевищувати ці відстані до значення 3hej за умови, що забезпечена місцева стійкість стінки, а загальна стійкість балки є забезпеченою виконанням вимог
У стінці балки, підкріпленій тільки основними поперечними ребрами жорсткості, ширина їх виступної частини Ьг повинна бути не меншою за hw / 30 + 25 мм - для двостороннього ребра жорсткості, і не меншою за hw /24 + 40 мм - для одностороннього; товщина ребра жорсткості tr повинна бути не меншою за 2br ^jRу / Е.
У разі підкріплення стінки балки односторонніми поперечними ребрами жорсткості, виконаними з одиночних кутиків, які приварюються до стінки по перу, момент інерції такого ребра, обчислений відносно осі, що збігається з найближчою до ребра гранню стінки, повинен бути не меншим ніж для двостороннього ребра.
нормальні напруження у стиснутому поясі балки) стінки таких балок допускається укріплювати поздовжнім ребром жорсткості, що встановлюється додатково до основних поперечних ребер відповідно до вимог додатка Р, де наведені також вимоги щодо встановлення проміжних поперечних ребер жорсткості.
У разі підкріплення стінки балки опорними ребрами з шириною виступної частини Ьг у розрахунковий переріз цього стояка слід включати переріз опорних ребер і смуги стінки завширшки не більше ніж 0,65 tw ^Е/ Ry з кожної сторони ребра.
За відсутності опорних ребер, як правило, у прокатних балках розрахунковим перерізом стояка є смуга стінки завширшки: b - при розрахунку на міцність; b + 0,3h - при розрахунку на загальну стійкість (рисунок 1.5.4 в).