Страница 29: ДСТУ-Н Б EN 1994-1-1:2010. Єврокод 4. Проектування сталезалізобетонних конструкцій. Частина 1-1. Загальні правила і правила для споруд / Eurocode 4. Design of composite steel and concrete structures. Part 1-1. General rules and rules for buildings (62972)

For an unstiffened panel in a joint with a steel contact plate connection, the stiffness coefficient k₁ may be taken as 0,87 times the value given in EN 1993-1-8, Table 6.11.

A.2.2.2 Column web in transverse compression

For an un-stiffened web and a contact plate connection, the stiffness coefficient k₂ may be determined from:

(А.1)

where: b_eff,c,wc is the effective width of the column web in compression, see 8.4.3(1).

Other terms are defined in EN 1993-1-8, 6.

A.2.3 Reinforced components

A.2.3.1 Column web panel in shear

Where the steel column web is encased in concrete, see Figure 6.17b, the stiffness of the panel may be increased to allow for the en-case- ment. The addition k 1 _с to the stiffness coefficient k₁ may be determined from:

(А.2)

w

bchc

E_cm is the modulus of elasticity for concrete; z is the lever arm, see EN 1993-1-8, Figure 6.15.

A.2.3.2 Column web in transverse compression

Where the steel column web is encased in concrete, see Figure 6.17b, the stiffness of the column web in compression may be increased to allow for the encasement.

For a contact plate connection, the addition k_2,c to the stiffness coefficient k₂ may be deter­mined from:

(А.3)

w

teff,c ^bc
hc

k₂c - 0,5E^cmteff’c bc . (A.4)

Ea hc

A.3 Деформація зсувдого з’єд^a^^я

Якщо деформація зсувшго з’°д^а^^я ^е врахову°ться за доїомогою біёЬ0 точшго методу, то вїёив ковзашя ^а жорсткість вузёа може виз^ачатись за (2)...(5).

Коефіці^т жорсткості ksr , див. A.2.1.1, мож^а мшжити ^а коефіці^т зниження kslip :

A.3 Deformation of the shear connection

Unless account is taken of deformation of the shear connection by a more exact method, the in­fluence of slip on the stiffness of the joint may be determined by (2)...(5) below.

The stiffness coefficient k_s,r , see A.2.1.1, may be multiplied by the reduction factor, k_slip

:

65. їри:

66. kslip - Ek

67. 1 + Esks Ksc

68. with:

69. (A.5)

70. K_sc

71. Nksc 'y-1 ^ h_c J + U ds

72. (A.6)

V Eala

73. (A.7)

74. t>- EaIa , ds²Es As

75. (A.8)

де:

h_s - відстав між їоздовжнми стриж^ями розтяшутої арматури і цебром стиску; див. EN 1993-1-8, рисушк 6.15 дёя це^трa стиску;

d_s - відстав між їоздовжнми стриж^ями розтяшутої арматури і цебром ваги їерерізу стаёевого їрофіёю баёки;

l_a - моме^ Терції їёощі їерерізу стаёевого їрофіёю баёки;

l - довжи^а баёки у зоы доданого зги^у, що їриёяга° до вузёа, яка у рамах із в’язями може їрийматись як 15 % довжин їроёьоту;

N - кіёькість зсувах з’°д^а^ь, що розтодіёеы ^а довжин l;

k_sc - жорсткість зсувшго з’°д^а^^я.

Жорсткість зсувшго з’°д^а^^я мож^а їрий- мати 0,7P_Rk /s, де:

^Rk - нормативний оїір зсувшго з’°д^а^^я;

where:

h_s is the distance between the longitudinal rein­forcing bars in tension and the centre of compres­sion; see EN 1993-1-8, Figure 6.15 for the centre of compression;

d_s is the distance between the longitudinal rein­forcing bars in tension and the centroid of the beam’s steel section;

l_a is the second moment of area of the beam’s steel section;

l is the length of the beam in hogging bending ad­jacent to the joint, which in a braced frame may be taken as 15 % of the length of the span;

N is the number of shear connectors distributed over the length l ;

k_sc is the stiffness of one shear connector.

The stiffness of the shear connector, k_sc , may be taken as 0,7P_Rk /s, where:

P_Rk is the characteristic resistance of the shear connector;

s - ковзашя, виз^аче^е за виїробувашями ^адавёюва^^ям згідно з додатком В їри ^а- вантаженні 0,7 PRk.

Aёьтер^атив^о дёя їёоcкиx (суціёьмх) або комбновамх їёит, у яких коефіці^т зниження kt ° одимцею (6.6.4.2), мож^а їриймати ^астуї^і ^абёиже^і з^аче^^я дёя k_sc :

80 мм...100 мм висотою 70 кН/мм.

Дёя комбновамх вузёів із біёь0е ыж одмм 0аром арматури, що їередбача°ться як розтяшута (2), що ^аведе^о вище, мож^а застосовувати за умови, що 0ари виражають­ся через оди^ 0ар з еквіваёе^мм їоїереч- ж,і їерерізом та еквіваёе^шю відсташю від це^ра стиску і це^ра ваги стаёевого їрофіёю баёки.

s is the slip, determined from push tests in accor­dance with Annex B, at a load of 0,7P_Rk.

Alternatively, for a solid slab or for a composite slab in which the reduction factork_tt is unity, see 6.6.4.2, the following approximate values may be assumed for k_sc :

For a composite joint with more than a single layer of reinforcement considered effective in ten­sion, (2) above is applicable provided that the lay­ers are represented bya single layer of equivalent cross-sectional area and equivalent distances from the centre of compression and the centroid of the beam’s steel section

.ДОДАТОК В
(нформаціймй)

СТА^АРТЫ ВИЇРОБУВА^Я

Наведен у цьому ставдарті їравиёа сто­суються:

виїробувам зсувмх з’°д^а^ь у В.2 і

виїробувашя сти^утих їёит їерекриттів у В.3.

Примітка. Ці стандартизовані методики випробу­вань включаються у Керівництво ЕТА, що розроб­ляються. Коли таке Керівництво буде розроблене, цей додаток буде відмінено.

Якщо ^е мож^а застосовувати їравиёа розрахуму 6.6, то розрахушк їови^е^ фугу­ватись ^а виїробувамях, вико^а^их у сїосіб, що забезїечу° ^формацію стосовш характе­ристик ^еобхід^их зсувмх з’°д^а^ь дёя роз­рахуй згідно з цим стаадартом.

Зм^И, які ^еобхід^о виз^ачати їри досёід- жешях, вкёючають геометрію і механічні ха­рактеристики бето^у їёити, зсувмх з’°д^а^ь та арматури.

Оїір ^ава^таже^^ю, окрім утоми, мож^а виз^ачати за виїробувамями роздавёюван ^ям згідно з вимогами цього додатка.

Дёя виїробувам ^а втому зразок також ^еобхід^о їідготувати згідно з вимогами цього додатку.

Якщо зсуви з’°д^а^^я використовуються дёя Т-їодібмх баёок із бетошою їёитою рів- ммірмї товщим або з вутами, що їовистю відїовідають 6.6.5.4, мож^а застосовувати ставдарти виїробувамя роздавёювамям.

Дёя стаадартмх виїробувам роздавёю- вамям розміри зразка стаёевого їрофіёю і арматури їовимі відїовідати вказамм ^а рисуму В.1. Загёибёемя у бетон їёити до- віёьн.

ANNEX B
(Informative)

STANDARD TESTS

In this Standard rules are given for:

tests on shear connectors in B.2 and

testing of composite floor slabs in B.3.

Note: These standard testing procedures are included in the absence of Guidelines for ETA. When such Guidelines have been developed this Annex can be withdrawn.

Where the design rules in 6.6 are not applica­ble, the design should be based on tests, carried out in a way that provides information on the prop­erties of the shear connection required for design in accordance with this Standard.

The variables to be investigated include the geometry and the mechanical properties of the concrete slab, the shear connectors and the rein­forcement.

The resistance to loading, other than fatigue, may be determined by push tests in accordance with the requirements in this Annex.

For fatigue tests the specimen should also be prepared in accordance with this Annex.

Where the shear connectors are used in T-beams with a concrete slab of uniform thick-ness, or with haunches complying with 6.6.5.4, standard push tests may be used. In other cases specific push tests should be used.

For standard push tests the dimensions of the test specimen, the steel section and the rein-forcement should be as given in Figure B.1. The recess in the concrete slabs is optional

.

76. їoз^aки:

77. 1 -захисмй 0ар 15 мм;

78. 2 - вирівтва^я цементам розчином або гіїсом;

79. 3 - довіё^е затибёе^я;

80. 4 - арматура: стрижи їеріодичтого їрофіёю

81. 010 мм, що забезїечу° високе зчеїёе^^я

82. 450 < fsk < 550 ^мм²; стаёевий їрофіёь ^E 260В або 254 х 254 х 89 кг. UC

83. Key:

84. 1 - cover 15 mm;

85. 2 - bedded in mortar or gypsum;

86. 3 - recess optional;

87. 4 - reinforcement: ribbed bars 010 mm resulting in a high bond with 450 < fsk < 550 N/mm² steel section: HE 260 B or 254 х 254 х 89 kg. UC

Рисунок B.1 - Зразок для стандартних випробувань на роздавлювання

Figure B.1 - Test specimen for standard push tes

t

Конкретні випробування роздавлюванням повинні виконуватись так, щоб плити і арму­вання відповідали розмірам балок, для яких випробування передбачені:

довжина l кожної плити повинна співвідно­ситись із поздовжнім кроком з’°днань у ком­бінованій конструкції;

0ирина b кожної плити не повинна пере­вищувати робочої 0ирини плити балки;

товщина h кожної плити не повинна пере­вищувати мінімальної товщини плити у балці;

якщо вути у плиті не відповідають 6.6.5.4, то плити випробувального зразка повинні мати такі самі вути і арматуру, як і балка.

(3) Specific push tests should be carried out such that the slabs and the reinforcement are suitably dimensioned in comparison with the beams for which the test is designed. In particular:

the length l of each slab should be related to the longitudinal spacing of the connectors in the com­posite structure;

the width b of each slab should not exceed the effective width of the slab of the beam;

the thickness h of each slab should not ex­ceed the minimum thickness of the slab in the beam;

where a haunch in the beam does not comply with 6.6.5.4, the slabs of the push specimen should have the same haunch and reinforce­ment as the beam.

Koж^a з двох бетоших їёит їовиша виготовёятись у горизо^альшму їоложеші, як фактичш виготовёяються комбноваы баёки.

Зчеїле^^я ^а ко^акті між їолицями сталевої баёки і бето^у викёюча°ться 0ёяхом змащувашя мастиёом або в Н0ий їридатмй сїосіб.

Зразок їови^е^ висихати у звичаймх умовах.

Дёя кожшго замісу їід час укладашя у виїробуваль^ий зразок ^еобхід^о виготов- ёяти мнімум чотири зразки (циліндрів або кубів) для виз^аче^^я цилндричшї міцшсті. Ці зразки їовиші доглядатись а^алогіч^о з виїробувальмми зразками. Міцысть бето^у fcm ^еобхід^о виз^ачати як середа з^аче^^я.

Міцысть бето^у ^а стиск fcm ^а моме^ виїробува^ їовиша сташвити 70 % ±10 % всташвлешї міцності бето^у fck балки, для якої здійстються виїробувашя. Ця вимога може задоволь^ятись через використашя бето^у вказашго класу, але виїробувашго раы0е ыж через 28 діб їісля виготовлешя зразків.

Для зразків-їредставмків матеріалу зсув- та з’°д^а^ь ^еобхід^о виз^ачати оїір теку­чості, оїір ^а розтяг і максималь^е видов­ження.

Якщо для їлит використову°ться їрофільо- вамй сталевий ^астил, то міцысть ^а розтяг і оїір текучості сталевого їроф^астилу ^еоб- хідш їриймати за виїробувашями їробмх зразків, вирізамх із ^астилів, які використав у виїробувашях ^а роздавлювашя.

Їер0е ^ава^таже^^я ^еобхід^о їрикладати із зросташям до 40 % очікувашго руйывшго ^ава^таже^^я, а їотім циклами 25 разів між 5 % і 40 % від очікувашго руйывшго ^ава^- тажешя.

їісля цього ^астуї^е збіль0ешя ^ава^- тажешя ^еобхід^о їрикладати так, щоб руй^у- вашя ^е відбувалось що^айме^0е їротягом 15 хв.

їоздовж^ ковзашя між кожшю бетошою їлитою і сталевим їрофілем ^еобхід^о вимі-

Each of both concrete slabs should be cast in the horizontal position, as is done for composite beams in practice.

Bond at the interface between flanges of the steel beam and the concrete should be pre­vented by greasing the flange or by other suitable means.

The push specimens should be air-cured.

For each mix a minimum of four concrete specimens (cylinders or cubes) for the determi­nation of the cylinder strength should be pre­pared at the time of casting the push specimens. These concrete specimens should be cured alongside the push specimens. The concrete strength f_cm should be taken as the mean value.

The compressive strength f_cm of the concrete at the time of testing should be 70 % ± 10 % of the specified strength of the concrete f_ck of the beams for which the test is designed. This re­quirement can be met by using concrete of the specified grade, but testing earlier than 28 days after casting of the specimens.

The yield strength, the tensile strength and the maximum elongation of a representative sample of the shear connector material should be deter­mined.

If profiled steel sheeting is used for the slabs, the tensile strength and the yield strength of the profiled steel sheet should be obtained from cou­pon tests on specimens cut from the sheets as used in the push tests.

The load should first be applied in increments up to 40 % of the expected failure load and then cycled 25 times between 5 % and 40 % of the ex­pected failure load.

Subsequent load increments should then be imposed such that failure does not occur in less than 15 minutes.

The longitudinal slip between each concrete slab and the steel section should be measure

d

рювати їостіто їротягом ^ава^таже^^я або їри кожшму зросташі ^ава^таже^^я.

Дёя кожшї груїи з'єднань їоїереч^е від- 0арувашя між стаёевим їрофіёeм і кожшю їёитою ^еобхід^о виміряти якомога точы0е.

Якщо вико^уються три виїробувашя шмі- ^аль^о іде^тич^их зразків і відхилення резуль­татів окремих виїробува^ від отримашго серед^ого з^аче^^я всіх виїробува^ ^е їе- ревищу° 10 %, то розрахумовий оїір виз^а- ча°ться так: