---

cz,min = 40 мм - міжмальмй захистий 0ар бето^у;

5. Якщо іние ^е виз^аче^о, то дёя частково омошёіче^х їрофіёів з їоїеречмм зсувом, викликаєм згишм відшсш слаб0ої осі в^а- сёідок бокового ^ава^таже^^я або кицевих моме^ів, зсуви з’°д^а^^я їовиші завжди забезїечуватись. Якщо за оїір зсуву ^е їрий- ма°ться тільки оїір ко^трукційшї стаёі, то їередбаче^у їоїереч^у арматуру дёя зусиёёя зсуву V_cEd згідно з 6.7.3.2(4) ^еобхід^о їри- варювати до стики стаёевого їрофіёю або во^а їовиша їроходити через стику стаёе­вого їрофіёю.

6.7.5 Положення стосові кожтруювашя

(1)Р Дёя їовжстю омошліче^х стаёевих їро- філів їови^е^ забезїечуватись, що^айме^0е, мінімальний захистий 0ар залізобето^у для гара^увашя безїечшї їередачі зусиль зчеї- лення, захисту сталі від корозії та розтріску- вашя бето^у.

2. Захисмй 0ар бето^у їолиць їовжстю омошліче^х сталевих їрофілів їови^е^ бути ^е ме^0е жж 40 мм та ^е ме^0е жж 1/6 0и- рим b їолиці.

3. Захистий 0ар бето^у для арматури їови- ^е^ відїовідати розділу 4 EN 1992-1-1.

6.7.5.2 їоздовж^я іїоїереч^а арматура

1. їоздовж^я арматура у заїов^е^их бетошм коло^ах, яка врахову°ться у оїорі їоїеречшго їерерізу, їовиша сташвити ^е ме^0е жж 0,3 % від їерерізу бето^у. У заїов^е^их бето- юм їорожмстих їерерізах їоздовж^я арма­тура ^е їотріб^а, якщо розрахушк ^а воше- тривкість ^е вимага°ться.

2. Їоїереч^а і їоздовж^я арматура у їов­жстю або частково заїов^е^их бетошм коло^ їовиша розраховуватись і ко^труюватись згід^ з EN 1992-1-1, 9.5.

where:

c_z is the nominal value of concrete cover in mm, see Figure 6.17a;

c_z,min = 40 mm is the minimum concrete cover.

(5) Unless otherwise verified, for partially en­cased I-sections with transverse shear due to bending about the weak axis due to lateral loading or end moments, shear connectors should always be provided. If the resistance to transverse shear is not be taken as only the resistance of the struc­tural steel, then the required transverse reinforce­ment for the shear force V_c,Ed according to 6.7.3.2(4) should be welded to the web of the steel section or should pass through the web of the steel section.

6.7.5 Detailing Provisions

1. .5.1 Concrete cover of steel profiles and reinforcement

(1)P For fully encased steel sections at least a minimum cover of reinforced concrete shall be provided to ensure the safe transmission of bond forces, the protection of the steel against corro­sion and spalling of concrete.

2. The concrete cover to a flange of a fully en­cased steel section should be not less than 40 mm, nor less than one-sixth of the breadth b of the flange.

3. The cover to reinforcement should be in accor­dance with EN 1992-1-1, Section 4.

6.7.5.2 Longitudinal and transverse reinforcement

1. The longitudinal reinforcement in concrete- encased columns which is allowed for in the resis­tance of the cross-section should be not less than 0,3 % of the cross-section of the concrete. In con­crete filled hollow sections normally no longitudi­nal reinforcement is necessary, if design for fire resistance is not required.

The transverse and longitudinal reinforcement in fully or partially concrete encased columns should be designed and detailed in accordance with EN 1992-1-1, 9.5

.

2. Відстав у чистоті між їоздовжжми арма­турами стриж^ями і ко^трукцітим стаёевим їрофіёeм може бути ме^0ою жж вимага°ться у (2), або ^авіть ^уёьовою. У цьому виїадку дёя зчеїёе^^я робочий їериметр с арматур- шго стриж^я їови^е^ дорів^вати тоёовиж або чверті його їериметра, як їоказаш ^а рису^у 6.24 (а) і (b) відїовідш.

3. The clear distance between longitudinal rein­forcing bars and the structural steel section may be smaller than required by (2), even zero. In this case, for bond the effective perimeter c of the reinforcing bar should be taken as half or one quarter of its perimeter, as shown in Figure 6.24 at (a) and (b) respectively.

Рису^к 6.24 - Робочий їериметр c арматуршго стриж^я

Figure 6.24 - Effective perimeter c of a reinforcing ba

r

(4) Дёя їовжстю або частково омошёіче^х еёеме^ів за умов ^авкоёИ0^ього середови­ща кёасу Х0 згідно з EN 1992-1-1, табёиця 4.1, і якщо їоздовж^я арматура у розрахуй ^е врахову°ться, то ^еобхід^о всташвёювати мі^імаёь^у їоздовжт арматуру діаметром 8 мм та кроком 250 мм, а їоїереч^у арматуру діаметром 6 мм та кроком 200 мм. Як аёьтер- ^атива можуть застосовуватись зварж сітки діаметром 4 мм.

6.8 Втома

(1)Р Оїір комбновамх котетрукцій втомі ^еоб- хідш їеревіряти, якщо котетрукція заз^а° їо- вторюваёьтого коёивашя (зміни) ^аїруже^ь.

(2)Р Розрахушкза граничним сташм ^а втому їови^е^ забезїечити ^а їрий^ят^ому рівні вірогідності, що їротягом всього їроектшго строку екстёуатаціТ маёоймовір^е ^аста^^я відмови у роботі в^асёідок втоми або ^еоб- хіджсть ремо^у в^асёідок їо0коджешя, сїричи^е^ого втомою.

3. Дёя ^ава^таже^их стрижжв зсувах з’°д- ^а^ь у будівёях їри шрматившму стоёучеші дій максимаёь^е їоздовж^ зусиёёя зсуву ^е їовишо їеревищувати 0,75PRd , де PRd - ви- з^ача°ться згідно з 6.6.З.1.

4. For fully or partially encased members, where environmental conditions are class X0 according to EN 1992-1-1, Table 4.1, and longitudinal rein­forcement is neglected in design, a minimum lon­gitudinal reinforcement of diameter 8 mm and 250 mm spacing and a transverse reinforcement of diameter 6 mm and 200 mm spacing should be provided. Alternatively welded mesh reinforce­ment of diameter 4 mm may be used.

6.8 Fatigue

(1)P The resistance of composite structures to fatigue shall be verified where the structures are subjected to repeated fluctuations of stresses.

(2)P Design for the limit state of fatigue shall ensure, with an acceptable level of probability, that during its entire design life, the structure is unlikely to fail by fatigue or to require repair of damage caused by fatigue.

3. For headed stud shear connectors in build­ings, under the characteristic combination of ac­tions the maximum longitudinal shear force per connector should not exceed 0,75P_Rd, where P_Rd is determined according to 6.6.3.1.

4. У будівёях ^е вимагаться їеревірки ^а втому коитрукційшї стаёі, арматури, бето^у та зсувнх з'єднань, якщо дёя коитрукційшї стаёі застосову°ться EN 1993-1-1, 4 (4), а дёя бето^у ^е застосову°ться EN 1992-1-1,6.8.1.

1. Коефіціити ^адій^ості уMf дёя оїору втомі ^аведе^о у EN 1993-1-9, 3 дёя стаёевих еёе- ме^ів, а у EN 1912-1-1,2.4.2.4 - для бето^у та заёізобето^у. Дёя стрижжв з гоёовками їри зсуву ^еобхід^о застосовувати коефіціит на­дійності у Mf, _s.

їримітка. Значення уMf,_s може встановёюватись у націонаёьному додатку. Рекомендуються веёичина У Mf, s = 1,0.

2. Дёя ^ава^таже^^я ^еобхід^о застосову­вати коефіціит ^адій^ості уFf.

їримітка. Значення уFf дёя різних видів наванта­ження втоми може встановёюватись у націонаёь- ному додатку.

1. Оїір втомі дёя коитрукційшї стаёі ^еоб- хідш їриймати згідно з EN 1993-1-9, 7.

2. Оїір втомі арматурні стаёі та їоїередно ^аїруже^ої стаёі ^еобхід^о їриймати згідно з EN 1992-1-1. Дёя бето^у застосову°ться EN 1992-1-1, 6.8.5.

3. Крива оїору втомі їри автоматичнму зва­рювані стрижжв з гоёовками згідно з 6.6.3.1 їоказа^а ^а рисуму 6.25 і виз^ача°ться дёя звичайиго важкого бето^у як:

(At r ) ^mNR

де:

Atr - оїір зсуву втомі, що їов’язанй з їоїє- речнм їерерізом тіёа стриж^я з використаж ^ям номінального діаметра d тіёа стриж^я;

At_с - довідкове (ко^троёь^е) з^аче^^я їри 2 міёьйо^ах циклів їри At_с = 90 Н/мм²;

m - ^ахиё кривої оїору втомі їри m = 8;

NR - кількість циклів їри діаїазож ^аїруже^ь.

4. In buildings no fatigue assessment for struc­tural steel, reinforcement, concrete and shear connection is required where, for structural steel, EN 1993-1-1, 4(4) applies and, for concrete, EN 1992-1-1, 6.8.1, does not apply.

1. Partial factors уMf for fatigue strength are given in EN 1993-1-9, 3 for steel elements and in EN 1992-1-1, 2.4.2.4 for concrete and reinforce­ment. For headed studs in shear, a partial factor уMf,_s should be applied.

Note: The value for у_Mf,_s may be given in the National Annex. The recommended value for у_Mf,_s is 1,0.

2. Partial factors for fatigue loading уFf should be applied.

Note: Partial factors уFf for different kinds of fatigue loading may be given in the National Annex.

1. The fatigue strength for structural steel and for welds should be taken from EN 1993-1-9, 7.

2. The fatigue strength of reinforcing steel and pre-stressing steel should be taken from EN 1992-1-1. For concrete EN 1992-1-1, 6.8.5 applies.

3. The fatigue strength curve of an automatically welded headed stud in accordance with 6.6.3.1 is shown in Fig. 6.25 and given for normal weight concrete by:

= (Atc)^mNc, (6.50)

where:

Atr is the fatigue shear strength related to the cross-sectional area of the shank of the stud, using the nominal diameter d of the shank;

At_с is the reference value at 2 million cycles with At_с equal to 90 N/mm²;

m is the slope of the fatigue strength curve with the value m =8;

N_R is the number of stress-range cycles

.

Рису^к 6.25 - Крива оїору втомі дёя стрижжв з гоёовками у суціёьмх їёитax

Figure 6.24 - Fatigue strength curve for headed studs in solid slab

s

4. Дёя стрижжв у ёегкому бетож з кёасом густим відїовідш до EN 1992-1-1, 11 оїір втомі їови^е^ виз^ачатись згідно з (3), аёе з замною AtR ^а дEAtR, а Ат_с ^а д EАтc, де дE - ^аведе^о у EN 1992-1-1, 11.3.2.

1. B^утрІ0^і сиёи та моме^ти їовимі виз^а- чатись загаёьмм їружмм розрахумом ко^т- рукції згідш з 5.4.1 та 5.4.2 і їри стоёучемі дій, виз^аче^ому в EN 1992-1-1, 6.8.3.

2. Максимаёьж та міжмаёьж в^утрі0^і зги- ^аёь^і моме^ти та в^утрі0^і сиёи, що вим- кають їри стоёучемі ^ава^таже^ь згідно з (1), ^ви^^{ачаються як}MEd,max,f ^іMEd,min,f •

3. Дёя будівеёь ^ава^таже^^я втоми ^еоб- хідш виз^ачати за відїовідмми части^ами EN 1991. Якщо ^ава^таже^^я втоми ^е вка- зам, то мож^а застосовувати додаток А.1 EN 1993-1-9. Ди^аміч^ий відгук (реакція) кож струкції або удармй ефект їовимі врахову­ватись у відїовідмх виїадках.

1. Bиз^аче^^я ^аїруже^ь їовимо фугува­тись ^а 7.2.1.

2. Р Дёя виз^аче^^я ^аїруже^ь у зо^ах з трі- щи^ами ^еобхід^о враховувати ефект обойми від ^аїруже^ь розтягу в арматурі.

4. For studs in lightweight concrete with a density class according to EN 1992-1-1, 11, the fatigue strength should be determined in accordance with (3) but with AtR replaced by дEAtR and Ат_с replaced by дEAtc, where дE is given in EN 1992-1-1, 11.3.2.

1. Internal forces and moments should be deter­mined by elastic global analysis of the structure in accordance with 5.4.1 and 5.4.2 and for the com­bination of actions given in EN 1992-1-1, 6.8.3.

2. The maximum and minimum internal bending moments and/or internal forces resulting from the load combination according to (1) are defined as M_Ed

,max,f and MEd,min,f.

3. For buildings fatigue loading should be ob­tained from the relevant Parts of EN 1991. Where no fatigue loading is specified, EN 1993-1-9, Annex A.1 may be used. Dynamic response of the structure or impact effects should be con­sidered when appropriate.

1. The calculation of stresses should be based on 7.2.1.

P For the determination of stresses in cracked regions the effect of tension stiffening of concrete on the stresses in reinforcement shall be taken into account

.

2. За відсутшсті біёЬ0 точшго методу їе- ревірки ефект обойми від ^аїруже^ь розтягу в арматурі мож^а враховувати згідно з 6.8.5.4.

3. Якщо ^е застосову°ться біёЬ0 точмй метод дёя виз^аче^^я ^аїруже^ь у ко^трук- ційній стаёі, то ефектом обойми мож^а з^ех- тувати.

1. Дёя виз^аче^^я ^аїруже^ь у бетоших еёе- ме^ах застосову°ться EN 1992-1-1,6.8.

1. Якщо зги^аёь^і моме^ти MEd,_max,f і MEd,min,f сїричи^яють ^аїруже^^я розтягу у бетон їёити, то ^аїруже^^я у ко^трукційнй стаёі від цих моме^ів можуть виз^ачатись ^а остові моме^у Терції 12 їерерізу згідно з 1.5.1.12.

2. ^Якщ^оMEd,max,f ^іMEd_„,„,f , ^а^ ^тіёь™ M_Ed,_min,f сїричи^яють ^аїруже^^я стиску у бетон їёити, то ^аїруже^^я у ко^трукційнй стаёі від цих зги^аёь^их моме^ів їовиші ви- з^ачатись за характеристиками їоїеречшго їерерізу без тріщин

1. Якщо зги^аёь^ий моме^ MEd,_max,f сїри- чи^я° ^аїруже^^я розтягу у бетон їёити і ^е використову°ться біёЬ0 точмй метод, то ефект обойми їри ^аїруже^^і розтягу о_s,_max,f у арматурі, які стричи^еж M_Ed,_max,f, їовисті виз^ачатись з виразів (7.4) - (7.6) у 7.4.3(3). У виразі (7.5) замість коефіцістта 0,4 їови^е^ застосовуватись коефіцістт 0,2.

2. Якщо зги^аёь^ий моме^ MEd,min,f також сїричи^я° ^аїруже^^я розтягу у бетож їёити, то діаїазо^ ^аїруже^ь А_о зада°ться згідно з рису^ом 6.26, ^аїруже^^я о_s,_min,f у арматурі, сїричи^е^і MEd,min,f, можуть виз^ачатись за виразом:

3. ^Я

   ^{_ MEd ,min, f}

   ^{оs,min,f ~ оs,max,f}

   MEd,max,f

   кщ^оMEd,min,f ^іMEd,max,f ^а^ ^^вітьMEd,min,f сїричи^яють ^аїруже^^я стиску у бетож їёити, то ^аїруже^^я в арматуржй стаёі від цих зги^аёь^их моме^ів їовисті виз^ачатись за характеристиками їоїереч- шго їерерізу без тріщин

4. Unless verified by a more accurate method, the effect of tension stiffening on the stresses in reinforcement may be taken into account accord­ing to 6.8.5.4.

5. Unless a more accurate method is used, for the determination of stresses in structural steel the effect of tension stiffening may be neglected.

1. For the determination of stresses in concrete elements EN 1992-1-1, 6.8 applies.

1. Where the bending moments M_Ed,max,f and M_Ed,min,f cause tensile stresses in the concrete slab, the stresses in structural steel for these bending moments may be determined based on the second moment of area I₂ according to 1.5.1.12.

2. Where MEd,max,f and MEd,min,f , or only M_Ed,min,f , cause compression in the concrete slab, the stresses in structural steel for these bending moments should be determined with the cross-section properties of the un-cracked sec­tion.

1. Where the bending moment M_Ed,max,f causes tensile stresses in the concrete slab and where no more accurate method is used, the effects of tension stiffening of concrete on the stress о _f in reinforcement due to M_{Ed f} should