опорна реакція Fb на напрямних башмаках створює в напрямній напругу вигину.
.5.2.2 Для розраховування напруги вигину в іншій осі напрямної (рисунок G.1) можна прийняти, що:
напрямна являє собою безперервний брус із гнучкими точками кріплення з кроком /;
результівне зусилля, що створює напругу вигину, діє посередині між послідовними точками кріплення;
— згинальні моменти діють на нейтральну вісь профілю напрямної.
Розрахунок напруги вигину — от — де зусилля діє під прямим кутом на вісь профілю, повинен бути за формулою:
з: де ат — напруга вигину, Н/мм2;
Мт— момент вигину, Нмм;
W — момент опору поперечного перерізу, мм3;
Fb — зусилля, прикладене до напрямних від напрямних башмаків у різних випадках навантаження, Н;
І — максимальна відстань між кронштейнами напрямних, мм.
Це не відноситься до випадку навантаження «нормальна робота, завантаження» за умови, що було враховано відносне положення напрямних башмаків стосовно точок кріплення напрямних.
G.5.2.3 Напруги вигину на різних осях треба визначати з урахуванням профіл^р напрямної.
Якщо для LVxi Wy використовують звичайні значення з таблиці (відповідно lVxmin і Wymin) у цьому випадку припустимі напруги не перевищені, подальші перевіряння не потрібні. У противному випадку повинно бути проаналізовано, на якому зовнішньому краї профілю напрямної напруги розтягу мають максимальне значення.
G.5.2.4 У разі застосування більш, ніж двох напрямних, можна прийняти, що зусилля розподіляють рівномірно між напрямними за умови ідентичності їхніх профілів.
G.5.2.5 Якщо застосовують більше, ніж один уловлювач відповідно до 9.8.2.2, можна прийняти, що все зусилля гальмування однаково розподілено між уловлювачами.
G.5.2.5.1 У випадку декількох уловлювачів, розташованих вертикально на одній напрямній, можна прийняти, що гальмівне зусилля на напрямну прикладене в одній точці.
G.5.2.5.2 У випадку декількох уловлювачів, розташованих горизонтально, гальмівне зусилля на одну з напрямних повинне відповідати G.2.3 або G.2.4.
G.5.3 Подовжній вигин
Визначення напруги подовжнього вигину, повинно бути проведено за методом «омега» із застосуванням таких формул:
_(Рк + к3'М)ш _(Fc + k2-M)-a
або ок - -
/А гЛ
де ок— напруга подовжнього вигину, Н/мм2;
Fk— зусилля подовжнього вигину на напрямні кабіни, Н, див. G.2.3 ;
Fc— зусилля подовжнього вигину на напрямні противаги, Н, див. G.2.4;
к3—динамічний коефіцієнт, див. таблицю G.2;
М — зусилля, що діє на напрямні від допоміжного обладнання, Н;
А — площа поперечного перерізу напрямної, мм;
co —коефіцієнт.
Величина «омега» приведена у таблицях G.3 і G.4 або може бути розрахована за такими рівняннями:
х = - і Ік=1
де X — податливість;
1К— величина подовжнього вигину, мм;
/ — мінімальний радіус оберту, мм;
І — максимальна відстань між кронштейнами, мм.
Для сталі із межею міцності на розтяг Rm= 370 Н/мм2:
20 |
< X |
< 60 |
co = 0,00012920-X1'89 |
+ 1 |
|
60 |
< X |
< 85 |
co = 0,00004627 • X 2’14 |
+ 1 |
|
85 |
< X |
< 115 |
co = 0,00001711 ■ X2'35 |
+ 1,04 |
|
115 |
< X |
< 250 |
со = 0,00016887-X2'00 |
|
|
Для сталі із межею |
міцності на розтяг /?т = 520 Н/мм |
||||
20 |
< X |
< 50 |
co = 0,00008240 • X2'06 |
+ 1,021 |
|
50 |
< X |
< 70 |
co = 0,00001895 ■ X 2,41 |
+ 1,05 |
|
70 |
< X |
< 89 |
co = 0,00002447 • X2’36 |
+ 1,03 |
|
89 |
< X |
< 250 |
co = 0,00025330 ■ X2'00 |
|
Величини «омега» для сталі між 370 Н/мм2 і 520 Н/мм2 повинні бути визначені за такою формулою:
В
М520 ~Ю370
520-370
'(Нт~370) + со370
.G.5.4 Комбінація напруг вигину і подовжнього вигину
Комбінація напруг вигину і подовжнього вигину повинна бути розрахована за такими формулами:
напруга вигину от = ох + оу < од03в0Л.
Fk+ k3-M
ВИГИН І СТИСК <Т = СТт + - < Одозвоп.
г
або
Fc+ k3-M
& ~ ст д — Одозвоп.
ПОДОВЖНІЙ ВИГИН І ВИГИН Ос = <5к + 0,9от < Одозвол.
де от — напруга вигину, Н/мм2;
ах — напруга вигину на осі X, Н/мм2;
Оу — напруга вигину на осі Y, Н/мм2;
Одозвол.— допустима напруга, Н/мм2, див. 10.1.2.1;
ок — напруга подовжнього вигину в Н/мм2;
Fk — зусилля подовжнього вигину, прикладене до напрямної кабіни, Н, див. G.2.3;
Fc — зусилля подовжнього вигину, прикладене до напрямної противаги або балансуваль
ного вантажу, Н, див. G.2.4;
к3 —динамічний коефіцієнт, див. таблицю G.2;
М — зусилля від допоміжного обладнання, прикладене до напрямної, Н;
А — площа поперечного перерізу напрямної, мм2.
G.5.5 Вигин полки
Необхідно враховувати вигин полки.
Для таврових напрямних застосовують таку формулу: де oF — локальна напруга вигину полки, Н/мм2;
Fx — зусилля від напрямного башмака, прикладене до полки, Н;
с — товщина шийки профілю, мм, див. рисунок G.1;
Сдозвол. — допустима напруга, Н/мм2.
Fy
Рисунок G.1 — Осі напрямної
Таблиця G.3 — Коефіцієнт подовжнього вигину ш як функція X для сталі з межею міцності на розтяг 370 Н/мм2
X |
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
X |
20 |
1,04 |
1,04 |
1,04 |
1,05 |
1,05 |
1,06 |
1,06 |
1,07 |
1,07 |
1,08 |
20 |
зо |
1,08 |
1,09 |
1,09 |
1,10 |
1,10 |
1,11 |
1,11 |
1,12 |
1,13 |
1,13 |
ЗО |
40 |
1,14 |
1,14 |
1,15 |
1,16 |
1,16 |
1,17 |
1,18 |
1,19 |
1,19 |
1,20 |
40 |
50 |
1,21 |
1,22 |
1,23 |
1,23 |
1,24 |
1,25 |
1,26 |
1,27 |
1,28 |
1,29 |
50 |
60 |
1,30 |
1,31 |
1,32 |
1,33 |
1,34 |
1,36 |
1,36 |
1,37 |
1,39 |
1,40 |
60 |
70 |
1,41 |
1,42 |
1,44 |
1,45 |
1,46 |
1,48 |
1,49 |
1,50 |
1,52 |
1,53 |
70 |
80 |
1,55 |
1,56 |
1,58 |
1,59 |
1,61 |
1,62 |
1,64 |
1,66 |
1,68 |
1,69 |
80 |
90 |
1,71 |
1,73 |
1,74 |
1,76 |
1,78 |
1,80 |
1,82 |
1,84 |
1,86 |
1,88 |
90 |
100 |
1,90 |
1,92 |
1,94 |
1,96 |
1,98 |
2,00 |
2,02 |
2,05 |
2,07 |
2,09 |
100 |
110 |
2,11 |
2,14 |
2,16 |
2,18 |
2,21 |
2,23 |
2,27 |
2,31 |
2,35 |
2,39 |
110 |
120 |
2,43 |
2,47 |
2,51 |
2,55 |
2,60 |
2,64 |
2,68 |
2,72 |
2,77 |
2,81 |
120 |
130 |
2,85 |
2,90 |
2,94 |
2,99 |
3,03 |
3,08 |
3,12 |
3,17 |
3,22 |
3,26 |
130 |
140 |
3,31 |
3,36 |
3,41 |
3,45 |
3,50 |
3,55 |
3,60 |
3,65 |
3,70 |
3,75 |
140 |
150 |
3,80 |
3,85 |
3,90 |
3,95 |
4,00 |
4,06 |
4,11 |
4,16 |
4,22 |
4,27 |
150 |
160 |
4,32 |
4,38 |
4,43 |
4,49 |
4,54 |
4,60 |
4,65 |
4,71 |
4,77 |
4,82 |
160 |
170 |
4,88 |
4,94 |
5,00 |
5,05 |
5,11 |
5,17 |
5,23 |
5,29 |
5,35 |
5,41 |
170 |
180 |
5,47 |
5,53 |
5,59 |
5,66 |
5,72 |
5,78 |
5,84 |
5,91 |
5,97 |
6,03 |
180 |
190 |
6,10 |
6,16 |
6,23 |
6,29 |
6,36 |
6,42 |
6,49 |
6,55 |
6,62 |
6,69 |
190 |
200 |
6,75 |
6,82 |
6,89 |
6,96 |
7,03 |
7,10 |
7,17 |
7,24 |
7,31 |
7,38 |
200 |
210 |
7,45 |
7,52 |
7,59 |
7,66 |
7,73 |
7,81 |
7,88 |
7,95 |
8,03 |
8,10 |
210 |
220 |
8,17 |
8,25 |
8,32 |
8,40 |
8,47 |
8,55 |
8,63 |
8,70 |
8,78 |
8,86 |
220 |
230 |
8,93 |
9,01 |
9,09 |
9,17 |
9,25 |
9,33 |
9,41 |
9,49 |
9,57 |
9,65 |
230 |
240 |
9,73 |
9,81 |
9,89 |
9,97 |
10,05 |
10,14 |
10,22 |
10,30 |
10,39 |
10,47 |
240 |
250 |
10,55 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
250 |
Таблиця G.4 — Коефіцієнт подовжнього вигину ш як функція X для сталі з межею міцності на розтяг 520 Н/мм2
X |
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
X |
20 |
1,06 |
1,06 |
1,07 |
1,07 |
1,08 |
1,08 |
1,09 |
1,09 |
1,10 |
1,11 |
20 |
ЗО |
1,11 |
1,12 |
1,12 |
1,13 |
1,14 |
1,15 |
1,15 |
1,16 |
1,17 |
1,18 |
ЗО |
40 |
1,19 |
1,19 |
1,20 |
1,21 |
1,22 |
1,23 |
1,24 |
1,25 |
1,26 |
1,27 |
40 |
50 |
1,28 |
1,30 |
1,31 |
1,32 |
1,33 |
1,35 |
1,36 |
1,37 |
1,39 |
1,40 |
50 |
60 |
1,41 |
1,43 |
1,44 |
1,46 |
1,48 |
1,49 |
1,51 |
1,53 |
1,54 |
1,56 |
60 |
70 |
1,58 |
1,60 |
1,62 |
1,64 |
1,66 |
1,68 |
1,70 |
1,72 |
1,74 |
1,77 |
70 |
80 |
1,79 |
1,81 |
1,83 |
1,86 |
1,88 |
1,91 |
1,93 |
1,95 |
1,98 |
2,01 |
80 |
90 |
2,05 |
2,10 |
2,10 |
2,19 |
2,24 |
2,29 |
2,33 |
2,38 |
2,43 |
2,48 |
90 |