---

ле чего измеряют высоты пикетов в тех же местах, где они определя-

лись по снимкам в начале отчетного периода.

Дальнейшую работу по составлению плана горных выработок и под-

счет объемов производят по обычной методике.

Книга 437, Глава 7, Раздел 13

ПРИЛОЖЕНИЕ 13 (к подразделу 8.1.5)

РЕКОМЕНДУЕМЫЕ КОНСТРУКЦИИ ЦЕНТРОВ

ПУНКТОВ И РЕПЕРОВ ПОДЗЕМНОЙ МАРКШЕЙДЕРСКОЙ

ОПОРНОЙ И СЪЕМОЧНОЙ СЕТЕЙ

ПОСТОЯННЫЕ ПУНКТЫ

1. Центр пункта, закладываемый в подошве выработки, представляет

собой металлический штырь диаметром 25-30 мм и длиной от 200 до 700

мм, зазубренный или загнутый в нижней части в виде крючка, бетонируе-

мый в подошве выработки. Длину штыря выбирают в зависимости от устой-

чивости пород подошвы выработки. В головке штыря высверливают отвер-

стие, наносят керн или крестообразную насечку, фиксирующие центр пун-

кта, Для большей сохранности центра рекомендуется в головку запрессо-

вывать медную пробку диаметром 5-10 мм и на ней насекать центр.

Центр, закладываемый в подошве выработки, показан на рис. 4.

2. Центр, закладываемый в кровле выработки, фиксируется прорезью

или отверстием, просверленным в нижней части металлического стержня

или в запрессованной в него медной (свинцовой) пробке; стержень бето-

нируют или забивают в деревянную пробку или крепь (рис. 5).

3. Центр, закладываемый в боках выработки, представлен на рис. 6.

Штангу 1 надевают на шестигранный металлический штырь 2, забетониро-

ванный в боку выработки. Для фиксации штанги в определенном положе-

нии на конце ее имеются две вставки 3 с шестигранными отверстиями и

ограничительная шпилька 4.

4. В сложных горно-геологических условиях наиболее устойчивой

конструкцией постоянного пункта является анкер распорного типа дли-

ной 0,6-1,5 м. При этом в крепких трещиноватых породах центры анкер-

ного типа не должны контактировать с нарушенной приконтурной зоной

выработки, для чего устья скважин следует оборудовать кондуктором из

трубы (рис. 7,а). В слабых и мелкослоистых породах более устойчивы

центры, связанные с предварительно упрочненным массивом вмещающих по-

род по всей длине анкера (рис. 7,б).

5. Для закрепления центров в обводненных породах употребляют бе-

тон состава: одна часть быстросхватывающегося цемента, одна часть

песка и одна часть щебенки.

Центры в кровле закрепляют с помощью цементного раствора, на од-

ну часть цемента берут две части сухого песка, воды добавляют не бо-

лее 0,7 части.

Время затвердевания, при котором обеспечивается 50 % прочности,

для цементного раствора составляет двое суток, а для бетона -

двое-трое суток. При применении быстросхватывающегося цемента бетон

или цементный раствор приобретает 50 % прочности через 3 ч.

В неустойчивых породах закрепление центров в шпурах целесообраз-

но выполнять с помощью быстротвердеющих полиэфирных, эпоксидных или

мочевиноформальдегидных смол. Подачу упрочняющих составов в шпур осу-

ществляют или в патронах, которые разрушаются в шпуре стержнем мар-

кшейдерского центра, или нагнетанием с помощью насоса.

6. Центры постоянных знаков должны быть устойчивы против корро-

зии. Диаметр отверстия, керна или ширина прорези центров должны быть

не более 2 мм.

7. Эскизы закрепления постоянных пунктов заносят в журнал вычис-

лений координат.

ВРЕМЕННЫЕ ПУНКТЫ

Центры временных пунктов, изображенные на рис. 8, предназначены

для выработок с различной крепью: деревянной (рис. 8,а), металличес-

кой или анкерной (рис. 8,б)

и металлической арочной (рис. 8,в).

При проложении полигонометрических ходов с применением консолей

или трехштативной системы временные пункты закрепляют по мере необхо-

димости.

МАРКИРОВКА ПУНКТОВ

Постоянные и временные пункты подземных сетей должны иметь цифро-

вую нумерацию. Порядок маркировки пунктов определяет главный маркшей-

дер горного предприятия.

Повторение номеров в одной и той же выработке не допускается.

При маркировке постоянного пункта, имеющего высотную отметку, или

репера, кроме их номеров должны быть указаны буквы Рп или Рк, обозна-

чающие соответственно расположение пункта в почве или кровле выработ-

ки.

Постоянные и временные пункты, которые оказались нарушенными и в

которых отпала необходимость (например, створные пункты), подлежат

ликвидации вместе с их марками.

Книга 437, Глава 7, Раздел 14

ПРИЛОЖЕНИЕ 14 (к подразделу 8.1.9)

ПРОЕКТ ПОСТРОЕНИЯ ПОДЗЕМНОЙ

МАРКШЕЙДЕРСКОЙ ОПОРНОЙ СЕТИ

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

Построение и реконструкцию подземных опорных сетей осуществляют

по проектам, составленным с учетом перспективных планов развития гор-

ных работ. При составлении проекта устанавливают принципиальную схе-

му опорной сети, которая должна служить геометрической основой разви-

тия съемочной сети и съемок горных выработок. В соответствии с п.

8.1.9 средняя квадратическая погрешность положения наиболее удален-

ных пунктов опорной сети относительно исходных пунктов не должна пре-

вышать 0,4 мы на плане, что составляет 0,4 и 0,8 м для планов горных

выработок масштабов соответственно 1:1000 и 1:2000.

Реконструкцию подземной опорной сети выполняют при значительном

смещении или утрате пунктов, необходимых для дальнейшего проложения

ходов; снижении точности сети с увеличением ее протяженности; необхо-

димости увязки сетей разных горизонтов или шахт; при появлении новых

связей с опорной сетью на земной поверхности.

В проекте должны быть изложены основные вопросы построения сети:

1. Характеристика пунктов и сторон маркшейдерской геодезической

опорной сети, используемых для определения координат и высот подход-

ных пунктов, определения поправки гирокомпаса. При необходимости сгу-

щения опорной сети определяют объемы и сроки выполнения работ.

2. Сведения о существующей подземной опорной сети и возможности

использования ранее проложенных полигонометрических ходов, которые по

точности измерений и сохранности пунктов могут быть включены в проек-

тируемую сеть.

3. Схема построения проектируемой сети.

4. Места и способы дополнительного центрирования и ориентирова-

ния сети.

5. Расчет точности положения удаленных пунктов подземной опорной

сети.

6. Приборы и оборудование для построения сети.

7. Методика гироскопического ориентирования, измерений углов и

линий, В случае, если сеть реконструируют с целью проведения вырабо-

ток встречными забоями, в проекте приводят расчет точности угловых и

линейных измерений, определяют методику выполнения работ и выбирают

соответствующие инструменты.

8. Порядок уравнивания подземной опорной сети, применение ЭВМ для

обработки измерений.

9. Календарный план выполнения работ с указанием объемов по ви-

дам и исполнителей (шахта, подрядная организация, специализированная

группа и др.).

10. Меры безопасности при выполнении работ.

В графическую часть проекта включают:

1. План опорной сети на земной поверхности (масштабы

1:2000-1:10000) с нанесенной схемой примыкания к точкам центрирова-

ния и указанием стороны для определения поправки гирокомпаса.

2. Планы горных выработок, на которые наносят:

технические границы шахты;

существующие и проектируемые капитальные и подготовительные гор-

ные выработки;

существующие исходные пункты опорной сети, места дополнительного

ориентирования и центрирования;

схему существующей опорной сети и проектируемые ходы;

сохранившиеся постоянные пункты (с указанием номера) и проекти-

руемые группы постоянных пунктов;

существующие и проектируемые гиростороны.

3. Схему реконструируемой сети для выполнения уравнивания, сос-

тавленную в соответствии с указаниями к программе вычислений на ЭВМ.

При составлении проекта расчет точности положения удаленных пун-

ктов выполняют на ЭВМ с учетом существующих и проектируемых гиросто-

рон, а также точек дополнительного центрирования сети. Число гиросто-

рон и размещение их в сети выбрано правильно, если предвычисленная

точность положения пунктов соответствует требованиям п. 8.1.9.

Для несложных схем построения сетей может выполняться только рас-

чет средних квадратических погрешностей положения удаленных пунктов

магистральных ходов относительно ближайших точек центрирования. В хо-

де произвольной формы, разделенном гиросторонами на секции (рис. 9),

(Mp)*(Mp)=mв*mв/p*p{суммаDO1,i*суммаDO1,i + суммаDO2,i*суммаDO2,i +

i=1-t1 i=1-t2

+...+суммаDOr,i*суммаDOr,i + суммаRi*Ri} + maг*maг/p*p *

i=1-tr i=1-tr+1

* {суммаDOj,Oj+1*DOj,Oj+1 + D1,O1*D1,O1 + DOr,P*DOr,P} +

j=1-(r-1)

+ м*м * сумма Si + л*л*L*L,

i=1-n

где Мр - средняя квадратическая погрешность положения последнего Р-го

пункта хода; mв - средняя квадратическая погрешность измерения углов;

mаг - средняя квадратическая погрешность определения дирекционных уг-

лов гиросторон; м, л - коэффициенты случайного и систематического

влияния при линейных измерениях; n - число сторон хода; t - число

секций хода; t - число углов в секции; DO1,i, DO2,i,...DOr,i - рас-

стояния, определяемые в каждой секции от ее центра тяжести до i-го

пункта секции; Ri - расстояние от i-го пункта висячего хода, опираю-

щегося на гиросторону, до последнего пункта Р; DOj,Oj+1 - расстояние

между центрами тяжести смежных секций j и j+1 ; D1, O1 - расстояние

от первого пункта хода до центра тяжести первой секции, DOr,P - рас-

стояние от центра тяжести последней секции до последнего пункта Р; s

- длина стороны; L - длина замыкающей хода.

Для полигонометрических ходов, близких к вытянутым, необходимое

число гиросторон может быть определено по табл. 19 в зависимости от

протяженности ходов и средней длины сторон. Таблица 19 рассчитана по

формуле (1) для вытянутых ходов, разделенных гиросторонами на r+1

участков одинаковой длины, из которых первые г участков - секции меж-

ду гиросторонами, а последний участок - висячий ход, опирающийся на

гиросторону. Для полигонометрических ходов при расчетах принимались

значения:

mаг = 30''; mв = 20''; м = 0,001 1/м*м; л = 0,00005.

Таблица 19

Допустимая длина полигонометрических ходов с гиросторонами, км

-------------------------------------------------------------T-------

Средняя длина стороны, м ¦ Число

-------T-------T-------T-------T------T-------T-------T------+ гиро-

30 ¦ 40 ¦ 50 ¦ 60 ¦ 80 ¦ 100 ¦ 150 ¦ 200 ¦сторон

-------+-------+-------+-------+------+-------+-------+------+-------

¦ ¦ ¦ Масштаб 1:2000 ¦ ¦ ¦

1,7 ¦ 1,9 ¦ 2,0 ¦ 2,1 ¦ 2,3 ¦ 2,4 ¦ 2,7 ¦ 2,8 ¦ 1

3,1 ¦ 3,3 ¦ 3,5 ¦ 3,7 ¦ 3,9 ¦ 4,1 ¦ 4,3 ¦ 4,6 ¦ 2

4,2 ¦ 4,5 ¦ 4,8 ¦ 4,9 ¦ 5,2 ¦ 5,4 ¦ 5,8 ¦ 6,0 ¦ З

5,2 ¦ 5,5 ¦ 5,8 ¦ 5,9 ¦ 6,3 ¦ 6,5 ¦ 6,9 ¦ 7,0 ¦ 4

6,0 ¦ 6,4 ¦ 6,6 ¦ 6,8 ¦ 7,2 ¦ 7,4 ¦ 7,8 ¦ 8,0 ¦ 5

6,7 ¦ 7,1 ¦ 7,4 ¦ 7,6 ¦ 7,9 ¦ 8,1 ¦ 8,5 ¦ 8,6 ¦ 6

7,3 ¦ 7,8 ¦ 8,0 ¦ 8,3 ¦ 8,6 ¦ 8,8 ¦ 9,1 ¦ 9,2 ¦ 7

7,9 ¦ 8,3 ¦ 8,6 ¦ 8,8 ¦ 9,1 ¦ 9,3 ¦ 9,6 ¦ 9,8 ¦ 8

8,4 ¦ 8,8 ¦ 9,1 ¦ 9,3 ¦ 9,6 ¦ 9,8 ¦ 10,0 ¦ 10,2 ¦ 9

8,9 ¦ 9,3 ¦ 9,5 ¦ 9,7 ¦ 10,0 ¦ 10,2 ¦ 10,5 ¦ 10,6 ¦ 10

¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦

¦ ¦ ¦ Масштаб 1:1000 ¦ ¦ ¦

1,1 ¦ 1,2 ¦ 1,2 ¦ 1,3 ¦ 1,4 ¦ 1,4 ¦ 1,5 ¦ 1,8 ¦ 1

1,8 ¦ 2,0 ¦ 2,0 ¦ 2,1 ¦ 2,2 ¦ 2,3 ¦ 2,4 ¦ 2,6 ¦ 2

2,5 ¦ 2,6 ¦ 2,7 ¦ 2,8 ¦ 3,0 ¦ 3,0 ¦ 3,1 ¦ 3,2 ¦ 3

3,0 ¦ 3,1 ¦ 3,2 ¦ 3,4 ¦ 3,5 ¦ 3,6 ¦ 3,7 ¦ 3,8 ¦ 4

3,5 ¦ 3,6 ¦ 3,7 ¦ 3,8 ¦ 3,9 ¦ 4,0 ¦ 4,1 ¦ 4,2 ¦ 5

3,8 ¦ 4,0 ¦ 4,1 ¦ 4,2 ¦ 4,3 ¦ 4,4 ¦ 4,4 ¦ 4,5 ¦ 6

4,1 ¦ 4,3 ¦ 4,4 ¦ 4,5 ¦ 4,6 ¦ 4,1 ¦ 4,8 ¦ 4,8 ¦ 7

4,4 ¦ 4,6 ¦ 4,7 ¦ 4,7 ¦ 4,9 ¦ 4,9 ¦ 4,9 ¦ 5,0 ¦ 8

4,7 ¦ 4,8 ¦ 4,9 ¦ 5,0 ¦ 5,0 ¦ 5,1 ¦ 5,2 ¦ 5,2 ¦ 9

4,9 ¦ 5,0 ¦ 5,1 ¦ 5,2 ¦ 5,3 ¦ 5,3 ¦ 5,4 ¦ 5,4 ¦ 10

-------+-------+-------+-------+------+-------+-------+------+-------

Пример предвычисления погрешности положения конечной точки поли-

гонометрического хода, разделенного на секции гиросторонами (рис.9).

Полигонометрический ход характеризуется данными:

mв*mв/p*p = 94*10(в степени -10);

maг*maг/p*p = 225*10(в степени -10);

суммаDO1,i*суммаDO1,i = 495475 кв.м;

i=1-14

суммаDO2,i*суммаDO2,i = 444650 кв.м;

i=1-10

суммаRi*Ri = 390584 кв.м;

i=1-6

D1,O1*D1,O1 = 119025 кв.м; DO1,O2*DO1,O2 = 529984 кв.м;

DO2,30*DO2,30 = 286225 кв.м;

сумма Si = 1872 м; L*L = 1188100 кв.м.

i=1-30

Расчет средней квадратической погрешности положения конечной точ-

ки полигонометрического хода выполняют по формуле (1):

Мр*Мр = 94*10(в степени -10)* 1330709 + 225*10(в степени -10)*

*935234 + 18720000*(в степени -10)* *1188100 =

= 0,38394 кв.м, Мр = 0,196 м.

Книга 437, Глава 7, Раздел 15

ПРИЛОЖЕНИЕ 15 (к подразделу 8.2.4)

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДИРЕКЦИОННЫХ УГЛОВ ГИРОСТОРОН

Принципиальная схема определения дирекционного угла гироскопичес-

ким способом приведена на рис. 10.

Дирекционный угол гиростороны подземной маркшейдерской сети опре-

деляют по формуле

а = А-v = Г+б-v,

где А - астрономический азимут стороны; v - плоское сближение мери-

дианов в точке установки гирокомпаса; Г - гироскопический азимут сто-

роны; б - поправка гирокомпаса.

Если гирокомпас используют для работы в пределах только одной

шахты или поправку гирокомпаса определяют на каждой шахте, то дирек-

ционный угол гиростороны находят по формуле

а = Г+бм+бv,

где бм - "местная" поправка гирокомпаса; бv - разность плоских сбли-

жений меридианов в точках установки гирокомпаса на земной поверхнос-

ти и в горных выработках.

Гироскопический азимут стороны вычисляют по формуле

Г = (N - N0) + Е,

где N - отсчет по лимбу угломерной части гирокомпаса, соответствую-

щий примычному направлению на один из пунктов исходной или ориенти-

руемой стороны; N0 - отсчет по лимбу угломерной части гирокомпаса,

соответствующий положению равновесия ЧЭ (место нуля гирокомпаса); E -

поправка за закручивание подвеса.

Место нуля гирокомпаса определяют из наблюдения четырех последо-

вательных точек реверсии прецессионных колебаний ЧЭ и вычисляют по

формулам

N0 = (N0' + N0'')/2;