|-----------------------------------------------------------------|
|Примітка 1. Граничний стан першої та другої груп прийнятий |
|згiдно з 4.2 i 4.3 цих норм. |
|Примітка 2. Для покриттiв сховищ, вбудованих у будинки (споруди) |
|з легкоруйнiвними конструкцiями, динамічний коефiцiєнт Кд |
|приймається як для окремо розташованих сховищ. |
|Примітка 3. При типовому проектуваннi вбудованих сховищ площа |
|отворiв у будинках приймається більше 50%. |
-------------------------------------------------------------------
3.17 Вертикальне еквiвалентне статичне навантаження при роз-
рахунку центрально та позацентрово стиснутих (схема б) стоякiв
рам, колон i внутрiшнiх стiн слiд приймати рiвним динамiчному на-
вантаженню визначеному згiдно з 3.12 цих норм та помноженому на
коефiцiєнт динамiчностi Кд , що приймається за таблицею 15.
Примiтка. Для позацентрово стиснутих елементiв залiзобетон-
них конструкцiй першої та другої груп граничного стану це наванта-
ження приймається згiдно з нормами з проектування бетонних та за-
лiзобетонних конструкцiй (СНіП 2.03.01-84).
Таблиця 15
-------------------------------------------------------------------
| УМОВИ РОЗТАШУВАННЯ СХОВИЩ | Коефiцiєнт К для сховищ |
| | д |
| |------------------------------------|
| | вбудованих | окремо |
| | | розташованих |
|-----------------------------------------------------------------|
|1. На основах iз нескельних | | |
| грунтiв при розташуваннi | | |
| фундаменту вище рiвня | | |
| грунтових вод | 1,0 | 1,2 |
|-----------------------------------------------------------------|
|2. На основах iз нескельних | | |
| грунтiв при розташуваннi | | |
| фундаменту нижче рiвня | | |
| грунтових вод | 1,2 | 1,4 |
|-----------------------------------------------------------------|
|3. На скельних основах | 1,4 | 1,8 |
-------------------------------------------------------------------
С.33 ДБН В.2.2-5-97
3.18 Вертикальне еквiвалентне статичне навантаження на зов-
нiшнi стiни вiд дiї ударної хвилi на покриття слiд приймати рiвним
вертикальному динамiчному навантаженню, що визначається за 3.5
цих норм.
Розрахунок кам'яних зовнiшнiх стiн за граничним станом першої
групи, до яких примикають (а не спираються) покриття, проводиться
на поздовжню силу вiд навантаження, яке припадає безпосередньо на
горизонтальний перерiз стiни, i вiд навантаження з примикаючого
покриття завширшки 1 м, яке прикладається на вiдстанi 4 см вiд
внутрiшньої поверхнi стiни.
При розрахунку зовнiшнiх стiн слiд враховувати, що верти-
кальне та горизонтальне еквiвалентне статичне навантаження дiють
одночасно.
3.19 Горизонтальне еквiвалентне статичне навантаження при ро-
зрахунку залiзобетонних згинальних елементiв та позацентрово стиснутих
(схема а) елементiв зовнiшнiх стiн визначають за формулою
q = P К К , ( 9 )
е м а к с д о
де Р - динамiчне горизонтальне навантаження, КПа, яке
макс визначається згiдно з 3.5-3.9 цих норм;
К - коефiцiєнт динамiчностi, який приймається при
д розрахунку на згинальний момент за таблицею 16,
а при розрахунку на поперечну силу - згiдно з
тiєю самою таблицею, але зi збiльшенням на 10%;
К - коефiцiєнт, який враховує збiльшення тиску на
о стiни за рахунок горизонтальної складової масо-
вої швидкостi часток грунту, затухання хвилi
стиску з глибиною i зниження тиску за рахунок руху
споруди та
деформацiї стiн. Для заглиблених та
обвалованих стін значення коефіцієнта К прийма-
о
ється рівним 0,8 при розрахунку за граничним ста-
ном першої групи та 1 - за граничним станом другої
групи. Для необвалованих стін і стін, які розташо-
вані у водонасичених грунтах, коефіцієнт К
о
приймається рівним 1.
С.34 ДБН В.2.2-5-97
Таблиця 16
--------------------------------------------------------------------
| | | Коефіцієнт К для стін |
|РОЗРАХУНКОВI| КЛАС | д |
| УМОВИ | АРМАТУРНОЇ |--------------------------------------|
| | СТАЛІ |заглиб-|cумі- |які знаходяться всере-|
| | |лених, |щених |дині приміщень з пло- |
| | |обвало-|з зов- |щею отворів, % |
| | |ваних |нішні- | (схеми ж,з) |
| | |та та- |ми |----------------------|
| | |ких,що |стіна- |менше | 10-50 |більше|
| | |прими- |ми пер-| 10 | | 10 |
| | |кають |шого | | | |
| | |до при-|або цо-| | | |
| | |міщень |кольно-| | | |
| | |підва- |го по- | | | |
| | |лів |верхів | | | |
| | |(схеми |(схеми | | | |
| | |а,б,в, | ж,з) | | | |
| | |г,е,к) | | | | |
|------------------------------------------------------------------|
| | | | | | | |
|Граничний |А-І,А-ІІ,А-ІІІ| | | | | |
|стан першої |А-ІY,Вр-І,В-І | 1 | 1,3 | 1 | 1,1 | 1,3 |
|групи | | | | | | |
| | | | | | | |
|Граничний |А-І,А-ІІ,А-ІІІ| | | | | |
|стан другої |А-ІY,Вр-І,В-І | 1,2 | 1,7 | 1,2 | 1,4 | 1,7 |
|групи | | | | | | |
|------------------------------------------------------------------|
|Примiтка 1. Для стiн сховищ, якi знаходяться всерединi примiщень |
|з легкоруйнiвними конструкцiями, коефiцiєнти динамiчностi К |
| д |
|приймаються тi самi, що i для стiн сховищ, якi знаходяться всере-|
|динi примiщень з площею отворiв бiльше 50%. |
|Примiтка 2. При типовому проектуваннi вбудованих у перший поверх |
|сховищ площу отворiв у спорудах слiд приймати бiльше 50%. |
--------------------------------------------------------------------
3.20 Горизонтальне еквiвалентне статичне навантаження на по-
зацентрово стиснутi (схема б) залізобетоннi стiни, а також на
кам'янi стiни слiд приймати:
- для обвалованих стiн та стiн, якi примикають до примiщень
пiдвалiв, не захищених вiд ударної хвилi, - рiвним динамiч-
ному навантаженню, що визначається за 3.5-3.8 цих норм, з
коефіцiєнтом динамiчностi К , що дорiвнює 1;
д
- для стiн, розташованих нижче рiвня грунтових вод (схема е),
та необвалованих стiн (схема д, з, и), - рiвним динамiчному
навантаженню, яке визначається за 3.7 й 3.9 цих норм, пом-
ноженому на коефiцiєнт динамiчностi К = 1,7, для кам'яних
д
стiн без поздовжньої арматури К = 2.
д
3.21 Вертикальне еквiвалентне статичне навантаження на
стрiчковi та окремо розташованi фундаменти слiд приймати рiвним
динамiчному навантаженню, яке визначається згiдно з 3.11 цих норм
помноженому на коефiцiєнт динамiчностi К , визначений згiдно з та-
д
бицею 15.
С.35 ДБН В.2.2-5-97
При розрахунку суцiльних фундаментних плит вертикальне еквi-
валентне статичне навантаженняд приймати рiвним динамiчному нава-
нтаженню, яке визначається за 3.10 цих норм, помноженому на коефі-
цієнт динамiчностi К , який приймається згiдно з таблицею 17.
д
Таблиця 17
-------------------------------------------------------------------
|Умови розмiщення фундаментної | Коефiцiєнт К для сховищ |
| плити | д |
| |---------------------------------|
| | вбудованих | окремо розташо- |
| | | ваних |
|-----------------------------------------------------------------|
|1. На нескельних грунтах при | | |
| розрахунку за граничним | | |
| станом першої групи | 1 | 1 |
|-----------------------------------------------------------------|
|2. На водонасичених грунтах при| | |
| розрахунку за граничним | | |
| станом другої групи | 1,2 | 1,2 |
|-----------------------------------------------------------------|
|3. На скельних грунтах | 1 | 1 |
-------------------------------------------------------------------
3.22 Оголовки аварiйних виходiв, пiднесених над поверхнею
землi, слiд розраховувати на горизонтальне еквiвалентне статичне
навантаження, яке дорiвнює тиску у фронтi ударної хвилi ДР, помно-
женому на коефiцiєнт динамiчностi К = 2.
д
При розрахунку оголовкiв на зсув та перекидання динамiчне на-
вантаження слiд приймати рiвним
- на стiну, повернуту до вибуху, - за формулою (5);
- на тильну стiну - 1,3 ДР;
- на покриття та боковi стiни - 1,25 ДР.
3.23 Еквівалентне статичне навантаження на зовнiшнi стiни у
мiсцях розташування входiв, на стiни тамбурів-шлюзів i тамбурiв,
на огороджувальнi конструкцiї аварiйних виходiв та захисно-герме-
тичнi двері слід приймати рiвним динамiчному навантаженню, яке
визначається згiдно з 3.12, 3.13, 3.14, 3.15 (цих норм помноженому
на коефiцiєнт динамiчностi К згiдно з таблицею 18.
д
Для огороджувальних конструкцiй аварiйних виходiв наскрiзного
та тупикового типiв коефiцiєнт динамічності слiд приймати К = 1,3.
д
С.36 ДБН В.2.2-5-97
Таблиця 18
-------------------------------------------------------------------
| | Коефіцієнт динамічності К для |
| | д |
| | елементів входу |
| ВХОДИ |-------------------------------------------|
| | стін в | стін | стін | захисно- |
| | місцях | тамбурів-| тамбурів| герметич-|
| | прими- | шлюзів | | них |
| | кання | | | дверей |
| | входів | | | |
|-----------------------------------------------------------------|
|1. З підвалів не за- | | | | |
| хищених вiд удар- | | | | |
| ної хвилі, та з | | | | |
| приміщень першого | | | | |
| поверху з площею | | | | |
| отворів менше 10% | 1,2 | 1,2 | 1 | 1,3 |
|-----------------------------------------------------------------|
|2. Наскрізний з пере-| | | | |
| критою дiлянкою | | | | |
| проти вхідного от-| | | | |
| вору | 1,7 | 1,3 | 1,1 | 1,8 |
|-----------------------------------------------------------------|
|3. З приміщень першо-| 1,2 | 1,2 | 1 | 1,3 |
| го поверху у схо- | ------ | ----- | ----- | ------ |
| вище | 1,6 | 1,3 | 1 | 1,7 |
|-----------------------------------------------------------------|
|4.Із сходових кліток | 1,4 | 1,2 | 1 | 1,5 |
| при входi у сходову| ----- | ----- | ----- | ----- |
| клітку з вулиці | 1,7 | 1,3 | 1,1 | 1,8 |
|-----------------------------------------------------------------|
|5.Із сховищ кліток з | | | | |
| площею отворів мен-| | | | |
| ше 10% при вході у | 1,4 | 1,2 | 1 | 1,5 |
| сходову клітку з | | | | |
| вулиці | | | | |
|-----------------------------------------------------------------|
|6.Тупиковий без ого- | | | | |
| ловка або з легким | | | | |
| (що руйнується) | 1,7 | 1,3 | 1,1 | 1,8 |
| павільйоном | | | | |
|-----------------------------------------------------------------|
|7.У піднесених над | | | | |
| поверхнею відкритих| | | | |
| зовнішніх стінах, а| 1,6 | 1,3 | 1 | 1,7 |
| також вхід з апаре-| | | | |
| ллю | | | | |
|-----------------------------------------------------------------|
|8.Аварійний вихiд з | | | | |
| вертикальною шахтою| 1,7 | - | 1,1 | 1,8 |
|-----------------------------------------------------------------|
|Примітка. Над рискою наведенi данi для елементiв входiв у |
|примiщення першого поверху та сходовi клітки з площею отворiв вiд|
|10 до 50%, пiд рискою - з площею отворiв бiльше 50%, а також для |
|елементів входів до приміщень з легкоруйнiвними конструкцiями. |
-------------------------------------------------------------------
С.37 ДБН В.2.2-5-97
3.24 Закладні деталi для закрiплення дверей i вiконниць пови-
ннi розраховуватися на еквiвалентне статичне навантаження, прикла-
дене перпендикулярно до площини стiни та спрямоване у бiк, проти-
лежний дії хвилi. Величину цього еквiвалентного статичного наван-
таження слiд приймати для сховищ ІІ та ІІІ класiв 0,025 МПа
(0,25 кгс/см2), для сховищ IV класу - 0,015 МПа (0,15 кгс/см2).
Внутрішні стіни розширювальних камер, розташованих за проти-
вибуховими пристроями, повиннi розраховуватись на еквiвалентне
статичне навантаження, що дорiвнює 0,02 МПа (0,2 кгс/см2 ), неза-
лежно класу сховища.
3.25 Стіни вiдкритих дiлянок та пiдхiднi тунелi входiв на
дiю динамiчного навантаження не розраховуються, вони перевiряються
розрахунком на дiю експлуатацiйного навантаження та навантаження
від ваги грунту.
Зроблені у входах наскрiзного типу перекриття слiд розрахову-
вати на навантаження, прикладене знизу та яке дорiвнює значенню ти-
ску у фронтi ударної хвилi, помноженому на коефiцiєнт 0,2. Крiм
того, перекриття слід перевiряти розрахунком на навантаження вiд
зруйнувань вище розташованих конструкцій, яке дорівнює 0,03 МПа
(0,3 кг/см2).
3.26 Тунелi аварiйних виходiв та входiв, сумiщених з аварiй-
ними виходами, на дiлянках вiд гирла до захисно-герметичних дверей
(вiконниця) або противибухового пристрою слiд розраховувати на
два випадки:
- навантаження тiльки зовнi;
- результуюче - навантаження зовнi та зсередини.
Величини еквiвалентних статичних навантажень зовнi визначаю-
ться за 3.16-3.20, а зсередини - за 3.22 цих норм. При цьому для
тунелiв, розташованих у грунтi, необхiдно враховувати пасивний
опір грунту.
3.27 Еквiвалентне статичне навантаження на конструкцiї ПРУ
слiд приймати згiдно з додатком 1.
4 РОЗРАХУНОК БЕТОННИХ I ЗАЛIЗОБЕТОННИХ КОНСТРУКЦIЙ
4.1 Розрахунок бетоних i залiзобетонних конструкцiй сховищ
слiд проводити вiдповiдно до вимог СНіП 2.03.01-84, основних поло-
жень проектування будiвельних конструкцiй i основ, а також СНіП
2.01.07-85 "Навантаження та вплив" та цих норм.
Характеристика граничних станiв
4.2 Розрахунок конструкцiй сховищ на силовi впливи прово-
диться за методом граничних станiв за втратою несучої спроможностi
(граничний стан першої групи) i повинен забезпечувати вiд:
- руйнування окремих елементiв конструкцiй у найбiльш
напружених перерiзах;
- втрати стiйкостi форми окремими елементами конструкцiй;
- руйнування конструкцiй при сумiснiй дiї силових факторiв
та несприятливих впливiв зовнiшнього середовища.
4.3 Розрахунок несучих конструкцiй захисних споруд повинен
виконуватись з урахуванням пружно-пластичних властивостей матерiа-
лiв - граничний стан першої групи (СНіП 2.03.01-84, п. 1.10).
С.38 ДБН В.2.2-5-97
Граничний стан конструкцiй першої групи в пружно-пластичнiй
стадiї характеризується початком руйнування бетону стиснутої зони
у найбiльш напружених перерiзах, розтягнута арматура при цьому
перебуває у стадiї розвитку непружних (пластичних) деформацiй.
Допускається виникнення залишкових перемiщень та наявнiсть у бето-
