Страница 4: РД 34.30.719. Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-135/165-130/15 ТМЗ (46316)

КОЭФФИЦИЕНТЫ УРАВНЕНИЯ (7)

Знаки поправок соответствуют переходу от номинальных условий к фактическим.

Электрическая мощность, развиваемая по теплофикационному циклу (Nтф, МВт) за счет отпуска тепла из регулируемых отборов, определяется из выражения

Nтф = (WптфQп + WттфQт)10-3,                                            (8)

где Wптф, Wттф - соответственно удельная теплофикационная выработка электроэнергии паром производственного и теплофикационного отборов по рис. 60 - 62, кВтч/Гкал;

Qп, Qт - соответственно отпуск тепла из производственного и теплофикационного отборов, Гкал/ч.

Электрическая мощность, развиваемая по конденсационному циклу (Nкн, МВт), определяется из выражения

Nкн = Nт - Nтф.                                                         (9)

4.2. При режиме работы турбоустановки с возвратом конденсата производственного отбора в линию основного конденсата между ПНД № 2 и 3 к мощности турбины необходимо вводить поправку по рис. 65, 66, расходы греющего пара ПНД № 3 и 4 находить по рис. 67 - 70, значения удельных выработок электроэнергии паром производственного отбора - по рис. 63, 64. Кроме того, при отличии давления пара в верхнем теплофикационном отборе (ВТО) от значения, принятого за номинальное, значение ??Nт и DПНД № 3 необходимо скорректировать с использованием рис. 71 следующим образом:

Nт = (Nт)1,2 + (1,2 - )Nт,                                         (10)

где (DNт)1,2 - поправка к мощности турбины на переключение возврата конденсата производственного отбора из деаэратора в линию основного конденсата между ПНД № 2 и 3;

 - давление в ВТО в заданных условиях, кгс/см2;

dDNт - определяется по рис. 71, б.

Расход греющего пара ПНД № 3 определяется аналогично DПНД № 3. по рис. 71, а.

5. ПРАВИЛА ПОЛЬЗОВАНИЯ ДИАГРАММАМИ РЕЖИМОВ И ПОПРАВКАМИ К НИМ

Методика определения удельного расхода теплоты турбоустановкой

5.1. Для определения расхода свежего пара на турбину при заданных мощности, расходе пара в производственный отбор и отопительной нагрузке при различных отклонениях прочих параметров от расчетных значений сначала определяется расход свежего пара при расчетных значениях всех параметров. Для этого, переходя от шкалы мощности от заданной Nт (точка А) по наклонной прямой до заданной отопительной нагрузки (точка В) и по вертикали вверх до заданного производственного отбора (точка С), по шкале расходов определяется расход пара на турбину (точка Д). Затем с помощью соответствующих графиков находятся поправки к мощности ??N, которые прибавляются с соответствующими знаками к заданной мощности. Получается фиктивная мощность Nфт. По фиктивной мощности, заданным Qт и Dпо аналогичным образом определяется действительный расход свежего пара.

Поправка на давление в производственном отборе определяется следующим образом.

По заданным Dо и Dпо - находится минимально возможное давление в производственном отборе (рис. 80, д, 81, д). При Рминп < 15 кгс/см2 поправка берется по большему из значений Рп или Рмин (по рис. 80, ж, 81, ж).

При Рминп > 15 кгс/см2, если Рп > Рминп, поправка находится как разность поправок, взятых для Рп и Рминп; если Рп < Рминп - поправка равна 0.

Поправка на давление в теплофикационном отборе определяется аналогично с использованием рис. 80, б, 81, б, 80, е, 81, е.

5.2. При двухступенчатом подогреве сетевой воды в зоне малых тепловых нагрузок (менее 20 Гкал/ч), а также при их отсутствии (конденсационный режим с включенными регуляторами) диаграмма режимов имеет следующую особенность: поправку на давление в отопительном отборе следует находить как сумму двух поправок, определенных по рис. 80, г и 80, е и далее по формуле

 =  (1 - ) + ,                                         (11)

где  - дополнительная поправка к мощности турбины (рис. 80, е), МВт;

 - поправка к мощности турбины на отключение давления в ВТО (рис. 80, г), МВт.

5.3. В случае работы турбоагрегата в режиме с отпуском пара из производственного отбора при тепловой нагрузке, равной нулю, и отключенных регуляторах давления в теплофикационных отборах при определении расхода свежего пара на турбину следует пользоваться верхним квадрантом диаграммы режимов для одноступенчатого подогрева сетевой воды. Кроме необходимых для определения Dо поправок к мощности (NРо, Ntо и др.) в этом случае следует вводить поправку на отклонение давления в нижнем теплофикационном отборе (НТО) от номинального значения (РТН = 0,8 кгс/см2  0,08 МПа) до реально достигаемого в данном режиме давления. Значение давления в НТО в случае отключения регулятора давления следует определить по рис. 81, б.

5.4. Для определения удельного расхода теплоты турбоустановкой следует:

- определить расход свежего пара на турбину в заданных условиях;

- определить отпуск тепла из производственного отбора по формуле

Qпо = Dпо(i - 100,2)10-3;                                                 (12)

- определить фиктивную мощность турбины по формуле

NфТ1 = NТ + КQТ + NР2 + Nt2,                                           (13)

где К - удельное изменение мощности турбины при изменении тепловой нагрузки (МВтч/Гкал), равное 0,1968 для двухступенчатого режима и 0,1534 для одноступенчатого режима;

??NР2 - поправка к мощности турбины на отклонение давления отработавшего пара;

??Nt2 - поправка к мощности турбины на отклонение температуры обратной сетевой воды от 53 °С;

- определить расход пара на входе в ЦСНД по рис. 72 и 73:

 = f(NфТ1; Qп);

- определить поправку к мощности турбины на отклонение давления в теплофикационном отборе по рис. 80, г или 81, г (в верхнем или нижнем в зависимости от режима подогрева сетевой воды) от номинального, уточнить значение фиктивной мощности и определить новый расход на входе в ЦСНД:

?? = f(; РТ; QТ);

NфТ2 = NфТ1 + ??;                                                     (14)

 = f(NфТ2; Qп);

- уточнить значение поправки к мощности на давление в теплофикационном отборе и снова определить значение фиктивной мощности:

?? = f(; РТ; QТ);

NфТ3 = NфТ1 + ??;                                                    (15)

- сравнить значение NфТ3 с предыдущим значением фиктивной мощности. Расчет вести до тех пор, пока

 < 0,5;

- по найденному значению  необходимо определить значение фиктивного удельного расхода теплоты брутто по рис. 72 и 73:

 = f(; Qп);

- искомый удельный расход теплоты брутто следует находить из выражения

q¢Т = ,                                                   (16)

где  - фиктивная мощность турбины, полученная в последнем приближении, кВт;

 - удельный расход теплоты брутто, определенный по фиктивной мощности и заданному Qп, ккал/(кВтч);

- при наличии отклонений давления свежего пара и давления пара производственного отбора от номинальных значений удельный расход теплоты следует скорректировать по формуле

qТ = qТ +  + ,                                                  (17)

где qТ - удельный расход теплоты брутто при номинальных параметрах свежего пара и пара производственного отбора, ккал/(кВтч);

?? - поправка к удельному расходу теплоты брутто на отклонение давления свежего пара, ккал/(кВт??ч);

?? - поправка к удельному расходу теплоты брутто на отклонение давления пара производственного отбора от номинального, ккал/(кВтч).

Для одноступенчатого режима расчет выполняется аналогично с использованием рис. 73 и 81, г.

5.5. При двухступенчатом подогреве сетевой воды в зоне малых тепловых нагрузок или при режиме работы с отпуском пара из производственного отбора при отсутствии тепловой нагрузки, но с включенным регулятором давления в верхнем теплофикационном отборе поправку ?? следует находить согласно п. 5.2.

5.6. В случае режима работы с отпуском пара из производственного отбора при нулевой тепловой нагрузке и отключенных регуляторах давления в теплофикационных отборах для определения удельного расхода теплоты брутто следует пользоваться рис. 73.

Расчет проводится в следующем порядке:

- определить давление по рис. 81, б;

- определить поправку к мощности турбины на отклонение давления в НТО по рис. 81, г;

- определить фиктивную мощность турбины по формуле

NфТ1 = NТ + ?? + D,                                        (18)

где ?? - поправка к мощности турбины на отклонение давления в НТО, МВт.

Далее порядок определения удельного расхода теплоты соответствует изложенному в п. 5.4.

Поправки к удельному расходу теплоты на отклонение давления свежего пара и производственного отбора следует брать по рис. 75 и 77.

Знаки поправок соответствуют знакам выражений:

(1,2 - );                                                          (19)

(0,8 - ).                                                          (20)

Знак поправки  соответствует знаку выражения

(0,064 - ).                                                        (21)

Знак поправки  - соответствует знаку выражения

(53 - 2).                                                                (22)

6. ПРИМЕРЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСХОДА СВЕЖЕГО ПАРА, УДЕЛЬНОЙ ВЫРАБОТКИ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ И УДЕЛЬНОГО РАСХОДА ТЕПЛОТЫ БРУТТО ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ РЕЖИМОВ РАБОТЫ ТУРБОАГРЕГАТА ПРИ ОТКЛОНЕНИИ ЗАДАННЫХ УСЛОВИЙ ОТ НОМИНАЛЬНЫХ

Пример 1. Конденсационный режим.

Дано: NТ = 100 МВт; Ро = 12,5 МПа ?? 125 кгс/см2; tо = 560 °С; Р2 = 0,005 МПа ?? 0,05 кгс/см2; тепловая схема - расчетная.

Определить расход свежего пара и удельный расход теплоты при заданных условиях.

Последовательность и результаты расчета приведены в табл. П1.

Пример 2. Режим с отпуском пара и теплоты из регулируемых отборов, двухступенчатый подогрев сетевой воды.

Дано: NТ = 106,5 МВт; Dпо = 240 т/ч; QТ = 60 Гкал/ч; РТВ = 0,16 МПа ?? 1,6 кгс/см2; tо = 550 °С; Р2 = 0,0045 МПа ?? 0,045 кгс/см2; 2 = 43 С.

Определить расход свежего пара и мощность, развиваемую по теплофикационному и конденсационному циклам.

Последовательность и результаты расчетов приведены в табл. П2.

Пример 3. Режим с отпуском пара и теплоты из регулируемых отборов, одноступенчатый подогрев сетевой воды.

Дано: NТ = 106,5 МВт; Dпо = 240 т/ч; QТ = 60 Гкал; РТН = 0,1 МПа ?? 1,0 кгс/см2; Рп = 1,3 МПа  0,13 кгс/см2; Ро = 13,5 МПа  35 кгс/см2; tо = 550 °С; Р2 = 0,005 МПа ?? 0,05 кгс/см2.

Определить расход свежего пара и мощность, развиваемую по теплофикационному и конденсационному циклам.

Последовательность и результаты расчета приведены в табл. П2.

Пример 4. Режим с двухступенчатым подогревом сетевой воды в зоне малых тепловых нагрузок (менее 20 Гкал/ч).

Дано: NТ = 106,5 МВт; Dпо = 240 т/ч; QТ = 10 Гкал/ч; РТВ = 0,16 МПа ?? 1,6 кгс/см2; остальные параметры - номинальные.

Определить расход свежего пара на турбину.

Последовательность и результаты расчета приведены в табл. П3.

Пример 5. Определение удельного расхода теплоты турбоустановкой на теплофикационных режимах.

Дано - см. примеры 2 и 3.

Последовательность и результаты расчета приведены в табл. П4.

Таблица П1