Методические рекомендации по защите откосов скальных выемок аэрированными цементно-песчаными растворами

Отверстия и каналы пистолета, а также горловину нагнетательной установки прочищают после съема давления в резервуаре стальной проволокой.

5. Уход за оборудованием осуществляется согласно инструкции завода-изготовителя.

6. Двигатель смесителя запускают после заливки в барабан воды и вспенивающей добавки.

Пену приготавливают при низких оборотах вала смесителя (не более 550 об/мин). При отсутствии такой возможности (односкоростной электродвигатель с большим числом оборотов ротора) периодически отключают рубильник.

7. Не менее одного раза в декаду следует разбирать и промывать вал смесителя с лопастями.

8. Во избежание разбрызгивания раствора в процессе его приготовления загрузочное отверстие барабана растворосмесителя должно быть закрыто конусной крышкой.

9. Перед запуском растворонасоса необходимо залить в его бункер небольшое количество воды для смазки ротора и статора; при этом ротор нужно несколько раз повернуть.

10. При работе растворонасоса в бункере всегда должен быть запас раствора, чтобы предотвратить засасывание воздуха.

11. Перед загрузкой пневмонагнетательной установки кран выпуска раствора должен быть закрыт. Загрузка производится на 5 см ниже края резервуара. После установки сферического диска и закрытия крышки регулируют давление и открывают выпускной кран. В момент открывания выпускного крана растворный кран пистолета должен быть открытым.

12. В процессе транспортирования аэрированной смеси по раствороводу нельзя допускать резкого повышения давления в нагнетательных установках.

Приложение 3 ПОДБОР СОСТАВА АЭРИРОВАННЫХ ЦЕМЕНТНО-ПЕСЧАНЫХ РАСТВОРОВ ДЛЯ ЗАЩИТНЫХ ПОКРЫТИЙ Наименование тензида

Промышленное название

Состав раствора Ц/П

В/Ц

Марка цемента

Средний расход цемента на 1 м³ аэрированной смеси, кг

Количество вспенивающей добавки от веса цемента, %

Средняя прочность раствора на 28 дней, кГ/см²

Алкилсульфат

Типол «Прогресс»

1 : 1

0,4

400

510

0,25

150

1 : 1,5

0,45

400

420

0,25

110

1 : 2

0,55

400

320

0,30

110

1 : 2,5

0,60

400

270

0,45

90

1 : 3

0,70

400

250

0,60

70

Алкилсульфонат

Сульфанолы упаренные (СПС, НП, ДС-РАС и др).

1 : 1

0,4

400

510

0,20

230

1 : 1,5

0,45

400

420

0,25

220

1 : 2

0,55

400

320

0,30

190

1 : 2,5

0,60

400

270

0,34

170

1 : 3

0,70

400

250

0,40

90

Сульфанол жидкий (СЖС, «Экстра»)

1 : 1

0,4

400

510

0,15

200

1 : 1,5

0,45

400

420

0,20

180

1 : 2

0,55

400

320

0,30

120

1 : 2,5

0,60

400

270

0,40

100

1 : 3

0,70

400

250

0,45

80

Алкилфенол-полигликолевый эфир

Оксиэтилированный алкилфенол ОП-7, ОП-10

1 : 1

0,4

400

510

0,25

220

1 : 1,5

0,45

400

420

0,30

210

1 : 2

0,55

400

320

0,35

200

1 : 2,5

0,6

400

270

0,40

180

1 : 3

0,70

400

250

0,45

90

Примечания. 1. Количество вспенивающей добавки, вводимой в растворную смесь, приведено для добавок с расчетным содержанием активного вещества. Расчетное содержание активного вещества вспенивающих добавок принимается по табл. 1 п. 2.6 настоящих Рекомендаций.

2. Для улучшения показателей по водонепроницаемости, количество вспенивающей добавки следует увеличивать на 5 - 10 %.

Приложение 4 МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЕЛИЧИНЫ ОПТИМАЛЬНОГО ДАВЛЕНИЯ В ПНЕВМОНАГНЕТАТЕЛЬНОЙ (РАСТВОРОНАСОСНОЙ) УСТАНОВКЕ При торкретировании аэрированными цементно-песчаными растворами необходимо правильно определять величину оптимального давления в пневмонагнетательной (растворонасосной) установке, зависящей от производительности установки (скорости транспортирования смеси), диаметра и расположения (в плане) растворовода, дальности и высоты подачи, характера движения смеси, а также ее свойств и конструктивных (фасонных) частей в сети растворовода.

При правильном подборе величины оптимального давления в установках по нанесению аэрированных растворов под любым углом нанесений «отскок» материала, т.е. его потеря, практически отсутствует, тогда как при других видах торкретирования (торкрет-бетон, набрызг-бетон) объем «отскока» достигает 30 и даже 40 %.

При неправильном выборе величины оптимального давления транспортирование смеси по раствороводу может происходить толчками с частыми забивками и разрывами шлангов. В таких случаях смесь выбрасывается из сопла пистолета выстрелообразно, и покрытия получаются некачественными (низкая прочность и плотность), с большим «отскоком» раствора при нанесении.

Пневмонагнетательная установка осуществляет равномерное (установившееся) продвижение аэрированной смеси по раствороводу, растворонасосная установка - неравномерное (неустановившееся).

Величину оптимального давления в установках по нанесению аэрированных растворов можно определить по формуле

Р_опт = Р_г = åL_г + Р_нåL_н + 0,5 атм,                                           (1)

где Р_г - величина сопротивления 1 пог. м горизонтально расположенного растворовода, атм.;

åL_г - дальность горизонтального транспортирования смеси с учетом эквивалентных длин изгибов растворовода и конструктивных вставок, м;

Р_н - величина сопротивления 1 пог. м наклонно расположенного, атм;

åL_н - дальность наклонного транспортирования смеси, м.

Величины сопротивления Р_г могут быть определены различными способами.

1. При равномерном движении аэрированных цементно-песчаных смесей состава 1 : 1, 1 : 2 и 1 : 3 по горизонтальному раствороводу (резиновые шланги) диаметром 17, 30 и 38 мм Р_г определяют из графиков, показанных на рис. 1.

При пользовании растворонасосом эти величины умножают на коэффициент перехода к неравномерному движению, равный 1,3.

2. При различных производительностях установки, диаметров шлангов и режимах смеси Р_г определяют по формуле

Р_г = Р¢_гк_Qк_aк_н.д,                                                           (2)

где Р¢_г - величина сопротивления при равномерном движении аэрированной смеси подвижностью 10 см по горизонтально расположенному раствороводу диаметром 17 мм и производительностью пневмонагнетательной установки Q₂ = 0,08 м³. Величины Р¢_г для смесей составов 1 : 1, 1 : 2, 1 : 3 приведены в таблице;

к_Q - коэффициент изменения величин сопротивления в зависимости от производительности установки (рис. 2). Зависимость средней скорости транспортирования от производительности установки определяется по формуле

                                                              (3)

к_a - коэффициент изменения величин сопротивлений в зависимости от диаметра растворовода (рис. 3);

к_н.д - коэффициент перехода от равномерного (установившегося) к неравномерному (неустановившемуся) движению.

Рис. 1. Величины сопротивлений при установившемся движении аэрированных цементно-песчаных растворов состава 1 : 1 (1), 1 : 2 (2) и 1 : 3 (3) подвижностью 10 см по резиновым шлангам:

а - d = 17 мм, б - d = 30 мм, в - d = 38 мм

Рис. 2. График значений коэффициента к_Q

3. Величины сопротивления Р_г можно определять по видоизмененной формуле Шведова-Бингама для структурных жидкостей

                                           (4)

где к_теор - экспериментально выведенный коэффициент, зависящий от скорости транспортирования аэрированной смеси.

Рис. 3. График значений коэффициента к_Q

При средней скорости транспортирования аэрированной смеси

V_ср £ 0,06 м/сек - к_теор = 1.                                                  

При V_ср > 0,06 м/сек ;                                  (5)

к_н.д = 1 - для пневмонагнетательной установки;

к_н.д = 1,3 - для растворонасосной установки;

h - величина вязкости аэрированной смеси, измеряемая ротационными вискозиметрами системы Воларовича, кГ × сек/м²;

t₀ - предельное напряжение сдвига, определяемое тем же прибором, кГ/см²;

d - диаметр растворовода, м.

Величины h и t₀ для аэрированных смесей составов 1 : 1, 1 : 2 и 1 : 3, подвижностью 10 см можно принимать по таблице настоящего приложения.

Величина сопротивления 1 пог. м наклонно расположенного растворовода Р_н определяется по формуле

Р_н = Р_г + Р_вsina,                                                           (6)

где a - угол наклона растворовода к горизонту;

Р_в - вес 1 пог. м вертикального столба смеси

Р_в = gh,

где g - объемный вес смеси, кг/см³ (см. таблицу);

h - высота столба, см.

Состав аэрированной смеси

t₀

h

g

атм

кГ/см²

кГ × сек/м²

кг/см³

1 : 1

0,18

2,2

0,100

1,75

1 : 2

0,22

2,8

0,125

1,69

1 : 3

0,26

2,9

0,155

1,61

Сопротивление движению аэрированной смеси в поворотных участках (изгибах) растворовода, а также в конструктивных вставках (переходных коленах, штуцерах и конусах) определяют по эквивалентным длинам горизонтальных прямолинейных участков растворовода, на котором потери давления на трение равны потерям, вызываемым данным местным сопротивлением.