До початку сторінка 19 з 24
0,73
0,72
0,8
0,69
0,67
0,66
0,65
0,63
0,6
0,63
0,61
0,60
0,58
0,57
0,4
0,57
0,55
0,53
0,52
0,50
A-VI
1,0
0,79
0,77
0,76
0,75
0,74
0,8
0,69
0,67
0,66
0,65
0,63
0,6
0,62
0,59
0,59
0,57
0,56
0,4
0,56
0,53
0,51
0,50
0,48
К-7 (Æ12, Æ15); В-II (Æ5, Æ6); Вр-II (Æ4, Æ5)
1,0
0,8
0,6
0,4
0,83
0,69
0,59
0,52
0,81
0,67
0,57
0,50
0,80
0,60
0,56
0,48
0,79
0,65
0,55
0,46
0,78
0,63
0,53
0,44
1,0; 1,1
Любой
Любое
«
0,658
995
0,630
935
0,606
889
0,586
855
0,558
811
A-IV
el
1,0
0,73
0,71
0,70
0,68
0,67
0,8
0,66
0,63
0,62
0,60
0,69
0,6
0,60
0,57
0,56
0,54
0,52
0,4
0,55
0,52
0,49
0,47
0,45
A-V
1,0
0,76
0,74
0,73
0,71
0,70
0,8
0,66
0,63
0,62
0,60
0,59
0,6
0,58
0,55
0,54
0,52
0,51
0,4
0,52
0,49
0,46
0,45
0,42
A-VI
1,0
0,79
0,76
0,76
0,74
0,72
0,8
0,66
0,63
0,62
0,60
0,59
0,6
0,57
0,54
0,53
0,51
0,49
0,4
0,50
0,47
0,44
0,42
0,40
К-7 (Æ9, Æ12, Æ15); В-II (Æ5, Æ6); Вр-II (Æ4, Æ5)
1,0
0,8
0,6
0,4
0,84
0,66
0,54
0,46
0,82
0,63
0,51
0,43
0,82
0,62
0,50
0,41
0,80
0,60
0,48
0,39
0,79
0,59
0,47
0,36
sp - предварительное напряжение при коэффициенте sp < 1,0 (см. п. 1.18);
= 0,85 0,008 Rb ; ; .
Таблица 32
Коэффициент условий
Класс растянутой арматуры
Обозначе-
Значения , и el для легкого и мелкозернистого бетонов (группы А) классов
работы бетона b2
ние
В15
В20
В25
В30
В35
В40
0,9
Любой
Любое
«
0,738
1515
0,716
1429
0,696
1359
0,676
1299
0,660
1250
0,640
1196
А-IV
el
1,0
0,79
0,77
0,75
0,73
0,72
0,70
0,8
0,74
0,72
0,70
0,68
0,66
0,64
0,6
0,69
0,67
0,65
0,63
0,61
0,59
0,4
0,65
0,63
0,61
0,58
0,57
0,55
A-V
1,0
0,81
0,79
0,77
0,76
0,74
0,72
0,8
0,75
0,72
0,70
0,68
0,66
0,64
0,6
0,68
0,65
0,63
0,61
0,60
0,57
0,4
0,63
0,60
0,58
0,56
0,54
0,52
A-VI
1,0
0,83
0,81
0,79
0,77
0,76
0,74
0,8
0,74
0,72
0,70
0,68
0,66
0,62
0,6
0,67
0,64
0,62
0,60
0,58
0,56
0,4
0,61
0,58
0,56
0,54
0,52
0,50
К-7 (Æ12, Æ15); В-II (Æ5, Æ6); Вр-II (Æ4, Æ5)
1,0
0,8
0,6
0,4
0,86
0,74
0,64
0,57
0,85
0,72
0,62
0,55
0,83
0,70
0,60
0,53
0,81
0,68
0,58
0,51
0,80
0,66
0,56
0,49
0,78
0,64
0,54
0,47
1,0; 1,1
Любой
Любое
«
0,725
1173
0,700
1100
0,672
1028
0,648
973
0,628
932
0,608
894
A-IV
el
1,0
0,79
0,77
0,75
0,72
0,71
0,69
0,8
0,73
0,70
0,67
0,65
0,63
0,61
0,6
0,67
0,64
0,61
0,59
0,57
0,55
0,4
0,62
0,59
0,56
0,54
0,52
0,50
A-V
1,0
0,82
0,80
0,77
0,75
0,74
0,72
0,8
0,70
0,70
0,67
0,65
0,63
0,61
0,6
0,65
0,62
0,59
0,57
0,55
0,53
0,4
0,59
0,56
0,53
0,51
0,49
0,47
A-VI
1,0
0,84
0,82
0,80
0,78
0,76
0,74
0,8
0,73
0,70
0,67
0,65
0,63
0,61
0,6
0,64
0,61
0,58
0,56
0,53
0,51
0,4
0,57
0,54
0,51
0,49
0,47
0,45
К-7 (Æ12, Æ15); В-II (Æ5, Æ6); Вр-II (Æ4, Æ5)
1,0
0,8
0,6
0,4
0,89
0,73
0,61
0,4
0,88
0,70
0,58
0,50
0,85
0,67
0,55
0,47
0,84
0,65
0,53
0,45
0,82
0,63
0,51
0,43
0,81
0,61
0,49
0,41
= 0,8 0,008 Rb ; ; .
Если значение х, определенное по формуле (111), оказывается больше elh0, то в условие (109) подставляется значение х, равное:
, (112)
где ;
.
Значения и можно определял, по табл. 31 или 32.
При наличии ненапрягаемой арматуры S и S' с условным пределом текучести следует учитывать примечание к п. 3.3, распространяя его и на арматуру S'.
Если используется напрягаемая арматура с физическим пределом текучести, высота сжатой зоны х при > R всегда определяется по формуле (112).
Значение е вычисляется по формуле
е = e0 + . (113)
При этом эксцентриситет e0 определяется с учетом прогиба элемента согласно пп. 3.39 и 3.40.
П р и м е ч а н и е. При большом количестве ненапрягаемой арматуры с физическим пределом текучести (при RsAs > 0,2 RsAsp) не следует пользоваться формулами (111) и (112). В этом случае высота сжатой зоны х определяется по формулам общего случая согласно п. 3.18 с учетом п. 3.37.
ДВУТАВРОВЫЕ СЕЧЕНИЯ С СИММЕТРИЧНОЙ АРМАТУРОЙ
3.42. Расчет двутавровых сечений с симметричной арматурой, сосредоточенной в полках, производится следующим образом.
Если граница сжатой зоны проходит в полке, т.е. соблюдается условие
N £ Rb b'f h'f Аsр (s6Rs sc) (114)
(где s6 определяется по формуле (23) при = h¢f / h0), то расчет производится как для прямоугольного сечения шириной b'f в соответствии с указаниями п. 3.41.
Если граница сжатой зоны проходит в стенке, т.е. условие (114) не соблюдается, то расчет производится в зависимости от относительной высоты сжатой зоны следующим образом:
; (115)
а) при 1 £ R (см. табл. 26 или 27) прочность сечения проверяется из условия
Ne £ Rb bx (h0 0,5x) + RbAo(h0 0,5h¢f) + scA¢sp(h0 a¢p) +
+ RscA¢s (h0 a¢s), (116)
где . (117)
Здесь s6 определяется по формуле
, (118)
где - см. п. 3.7;
; (119)
при N > Rb Ao допускается s6 вычислять по формуле (23) п. 3.7, принимая = 1 ;
б) при 1 > R прочность сечения проверяется также из условия (116), при этом высота сжатой зоны х при арматуре с условным пределом текучести (см. п. 2.16) определяется по формуле
. (120)
В формулах (115) - (120):
Аo — площадь сечения сжатых свесов полки, равная:
Аo = (b'f b) h'f ;
el — см. п. 3.41;
— см. п. 3.18.
Если значение х, определенное по формуле (120), оказывается больше elh0, то в условие (116) подставляется значение х, равное:
, (121)
где t = ,
Rs, - см. табл. 31 или 32.
При напрягаемой арматуре с физическим пределом текучести высота сжатой зоны х при 1 > R всегда определяется по формуле (121).
Побачили розбіжність з офіційним текстом?