(3.1)
fct ~®’9fct,sp ■
фДсо^о)=ф(со-(о)ехР[1’5(*:а'0-45)]’(33)
де фк(оО, f0) - коефіцієнт умовної нелінійної повзучості, що заміняє ф (oo, f0);
ка - співвідношення "напруження-міцність" ас//с„,(ф), де стс - напруження стиску, a.fcm(t0) - середня міцність бетону на стиск у момент навантаження.
ЗЛА Залежність напруження-деформації для нелінійних розрахунків конструкцій
_ Ьі-л2(34)
f(ck),(cd) 1+(^-2)л
де Ц =ЕС /єс1,
єс1 - деформація при максимальних напруженнях при розрахунку за першою групою граничних станів приймається єс1 с4, за другою групою граничних станів - єс1 (таблиця 3.1);
k =1,05Ecd xscl cd / fcd ik=,05Eck xEcl;dt / fck>prism відповідно при розрахунку за першою і другою групами граничних станів.
щ'5
ас =zf(ck),(cd)'Xjak1^ '(3-5)
it=l
де ак - коефіцієнти полінома, які визначаються з використанням параметрів, наведених у
таблиці 3.1. Для розрахунків за двома групами граничних станів значення коефіцієнтів ак наведені в додатку Д.
Вирази (3.4) і (3.5) справедливі при 0 < |sc| < |scul|, де всгЛ - номінальні граничні деформації бетону.
Клас міцності бетону |
Аналітична залежність / пояснення |
|||||||||||
|
С8/10 |
С12/15 |
С16/20 |
С20/25 |
С25/30 |
С30/35 |
С32/40 |
С35/45 |
С40/50 |
С45/55 |
С50/60 |
|
fck. cube. (МПа) |
10 |
15 |
20 |
25 |
зо |
35 |
40 |
45 |
50 |
55 |
60 |
|
fcm. cube (МПа) |
13 |
19 |
25 |
32 |
38 |
45 |
51 |
58 |
64 |
71 |
77 |
fcm. cube = fck. cube / (1 ~ 1,64 V,.) ) |
fck.prism (МПа) |
7,5 |
11 |
15 |
18,5 |
22 |
25,5 |
29 |
32 |
36 |
39,5 |
43 |
|
fed (МПа) |
6,0 |
8,5 |
11,5 |
14,5 |
17 |
19,5 |
22 |
25 |
27,5 |
ЗО |
33 |
|
fctm (МПа) |
1,2 |
1,6 |
1,9 |
2,2 |
2,6 |
2,8 |
3,0 |
3,2 |
3,5 |
3,8 |
4,1 |
|
fctk. am (МПа) |
0,8 |
1,1 |
1,3 |
1,5 |
1,8 |
2,0 |
2,1 |
2,2 |
2,5 |
2,7 |
3,0 |
fctk. n os = 0,7 fctm 5 % вибірки |
fctk. 0.95 (МПа) |
1,6 |
2,0 |
2,5 |
2,9 |
3,4 |
3,6 |
3,9 |
4,2 |
4,6 |
4,9 |
5,3 |
fctk. o.9S = 1.3 frtm 95 % вибірки |
Erm (ГПа) |
18 |
23 |
27 |
30 |
32,5 |
34,5 |
36 |
37,5 |
39 |
39,5 |
40 |
|
£с*(ГПа) |
15 |
20 |
23 |
26 |
29 |
31 |
32 |
34 |
35 |
36 |
37 |
% |
Ecd (ГПа) |
12,6 |
16,3 |
20 |
23 |
25 |
27 |
28,5 |
30,5 |
32 |
33 |
34 |
|
Ecl. ck (°/oo) |
1,57 |
1,61 |
1,66 |
1,71 |
1,76 |
1,81 |
1,86 |
1,90 |
1,94 |
1,98 |
2,02 |
|
ecl. cd (°^Oo) |
1,56 |
1,58 |
1,62 |
1,65 |
1,69 |
1,72 |
1,76 |
1,80 |
1,84 |
1,87 |
1,91 |
|
ecul.ck (%o) |
4,50 |
4,40 |
4,15 |
3,85 |
3,55 |
3,25 |
3,00 |
2,83 |
2,63 |
2,50 |
2,40 |
|
Ecul. cd (%o) |
3,75 |
3,70 |
3,59 |
3,44 |
3,28 |
3,10 |
2,93 |
2,72 |
2,57 |
2,43 |
2,29 |
|
БсЗ. ck (%o) |
0,50 |
0,55 |
0,65 |
0,71 |
0,76 |
0,82 |
0,91 |
0,94 |
1,03 |
1,10 |
1,16 |
^c3. ck “ fck. prism ! Дck |
єсЗ. cd (%o) |
0,48 |
0,52 |
0,58 |
0,63 |
0,68 |
0,72 |
0,77 |
0,83 |
0,86 |
0,91 |
0,97 |
^c3. cd = fed ! Ecd |
Ecu3. ck (°/oo) |
4,05 |
3,96 |
3,73 |
3,46 |
3,20 |
2,93 |
2,70 |
2,55 |
2,37 |
2,25 |
2,16 |
^сиЪ. ck ~ ^>9 &cu. ck |
Ecu3. cd (°Фо) |
3,38 |
3,33 |
3,23 |
3,10 |
3,00 |
2,80 |
2,64 |
2,45 |
2,31 |
2,19 |
2,06 |
cd = SCul* cd |
1 - величини frm cuhe в таблиці наведені виходячи зі значення коефіцієнта варіації Vn який дорівнює 13,5 %. |
ДБН 8.2.6-98:2009 С.20
Рисунок 3.1 - Діаграма напруження-деформації бетону
fed =uccfck /Уо(3-6)
деус-коефіцієнт надійності для бетону (2.4.1);
асс-коефіцієнт, що враховує вплив на міцністьбетону при стиску тривалості дій та
несприятливих впливів, що викликані способом прикладання навантаження.
Величина асс може змінюватися в межах від 0,8 до 1,0. Рекомендованим є значення асс = 1,0.
fctd ~actfctk,0,05 fyCt’(3.7)
деyct-коефіцієнт надійності для бетону (2.4.1);
act-коефіцієнт, що враховує вплив на міцністьбетону при розтягу тривалості дій та
несприятливих впливів, що викликані способом прикладання навантаження. Рекомендованим є значення act= 1,0.
Рисунок 3.2 - Дволінійна залежність напруження-деформації бетону
■Ас&сиЗfed
fck,с =/d(1>0+1’38cT2Ifck-1>15(CT2 I fck)1 )ДДЯ0<a2 I fck ZWfck ’(3-8)
Ec3,c ~fck,с I ^ck’(3-9)
ecu3,c =Zcu3 '(3.10)
де g2- фактичні поперечні напруження стиску у загальних координатах, викликані обтисненням,
а єсз, єсиз тз.Еск приймаються за таблицею 3.1. Обтиснення можна створити відповідними замкнутими або перехресними в'язями.
Рисунок 3.4 - Залежність напруження-деформації бетону при двовісному стиску
Арматуру для залізобетонних конструкцій поділяють на такі види:
Класи арматури за міцністю на розтяг А, В і К відповідають гарантованому значенню межі текучості (з округленням) з забезпеченістю 0,95.
Крім того, у необхідних випадках до арматури пред'являють вимоги з додаткових показників якості: зварюваності, пластичності, холодостійкості тощо.