Бетонні та залізобетонні конструкції

С20/25

С25/30

С30/35

С32/40

С35/45

С40/50

С45/55

С50/60

fck. cube. (МПа)

10

15

20

25

зо

35

40

45

50

55

60

fcm. cube (МПа)

13

19

25

32

38

45

51

58

64

71

77

fcm. cube = fck. cube / (1 ~ 1,64 V,.) )

fck.prism (МПа)

7,5

11

15

18,5

22

25,5

29

32

36

39,5

43

fed (МПа)

6,0

8,5

11,5

14,5

17

19,5

22

25

27,5

ЗО

33

fctm (МПа)

1,2

1,6

1,9

2,2

2,6

2,8

3,0

3,2

3,5

3,8

4,1

fctk. am (МПа)

0,8

1,1

1,3

1,5

1,8

2,0

2,1

2,2

2,5

2,7

3,0

fctk. n os = 0,7 f_ctm 5 % вибірки

fctk. 0.95 (МПа)

1,6

2,0

2,5

2,9

3,4

3,6

3,9

4,2

4,6

4,9

5,3

fctk. o.9S = 1.3 f_rtm 95 % вибірки

E_rm (ГПа)

18

23

27

30

32,5

34,5

36

37,5

39

39,5

40

£_с*(ГПа)

15

20

23

26

29

31

32

34

35

36

37

%

E_cd (ГПа)

12,6

16,3

20

23

25

27

28,5

30,5

32

33

34

^Ecl. ck (°/oo)

1,57

1,61

1,66

1,71

1,76

1,81

1,86

1,90

1,94

1,98

2,02

^ecl. cd (°^Oo)

1,56

1,58

1,62

1,65

1,69

1,72

1,76

1,80

1,84

1,87

1,91

^ecul.ck (%o)

4,50

4,40

4,15

3,85

3,55

3,25

3,00

2,83

2,63

2,50

2,40

^Ecul. cd (%o)

3,75

3,70

3,59

3,44

3,28

3,10

2,93

2,72

2,57

2,43

2,29

^БсЗ. ck (%o)

0,50

0,55

0,65

0,71

0,76

0,82

0,91

0,94

1,03

1,10

1,16

^c3. ck “ fck. prism ! Дck

^єсЗ. cd (%o)

0,48

0,52

0,58

0,63

0,68

0,72

0,77

0,83

0,86

0,91

0,97

^c3. cd ⁼ fed ! Ecd

^Ecu3. ck (°/oo)

4,05

3,96

3,73

3,46

3,20

2,93

2,70

2,55

2,37

2,25

2,16

^сиЪ. ck ~ ^>9 &cu\. ck

^Ecu3. cd (°Фо)

3,38

3,33

3,23

3,10

3,00

2,80

2,64

2,45

2,31

2,19

2,06

cd ⁼ S_Cul* cd

1 - величини f_{rm cuhe} в таблиці наведені виходячи зі значення коефіцієнта варіації V_n який дорівнює 13,5 %.

ДБН 8.2.6-98:2009 С.20

Рисунок 3.1 - Діаграма напруження-деформації бетону

Можливе використання іншої залежності напруження-деформації, якщо вона належ­ним чином представляє характер роботи бетону, що розглядається.

Розрахункова міцність бетону на стиск і розтяг

Величина розрахункової міцності бетону на стиск визначається, як:

fed =^uccf_ck /Уо (3-6)

де у_с - коефіцієнт надійності для бетону (2.4.1);

а_сс - коефіцієнт, що враховує вплив на міцність бетону при стиску тривалості дій та

несприятливих впливів, що викликані способом прикладання навантаження.

Величина а_сс може змінюватися в межах від 0,8 до 1,0. Рекомендованим є значення а_сс = 1,0.

Величина розрахункової міцності бетону на розтяг визначається, як

fctd ~^actfctk,0,05 fyCt’ (3.7)

де y_ct - коефіцієнт надійності для бетону (2.4.1);

a_ct - коефіцієнт, що враховує вплив на міцність бетону при розтягу тривалості дій та

несприятливих впливів, що викликані способом прикладання навантаження. Рекомендованим є значення a_ct= 1,0.

Спрощені залежності напруження-деформації бетону для розрахунку конструкцій

Для розрахунку залізобетонних конструкцій можуть бути використані спрощені діагра­ми залежності напруження-деформації бетону, якщо вони є еквівалентними або більш консерва­тивними (результати розрахунків дають більший запас) ніж визначені у 3.1.5, наприклад, дволінійна, що показана на рисунку 3.2, із величинами є_сз та г_си3 згідно з таблицею 3.1.

При виконанні перевірочних розрахунків прямокутних перерізів або близьких до них можна припускати рівномірний характер розподілу нормальних стискальних напружень у стиснутій зоні (рисунок 3.3). Коефіцієнт X = 0,8 визначає розрахункову висоту стиснутої зони, коефіцієнт г| визначає вплив різних факторів на міцність бетону. Рекомендованою величиною є Г| = 1,0.

Рисунок 3.2 - Дволінійна залежність напруження-деформації бетону

■А_с &сиЗ fed

Бетон при двовісному стиску

Двовісний стиск бетону викликає деяку зміну фактичної залежності напруження-де­формації: досягається вища міцність та більші критичні деформації. Інші основні характеристики матеріалу можна приймати для розрахунку без змін.

За відсутності більш точних даних допускається використовувати залежність напружен­ня-деформації, показану на рисунку 3.4 (деформації стиску відображені позитивними), при збільшенні нормативного опору і деформацій згідно з залежностями:

fck,с ⁼/d(¹>⁰⁺¹’^38cT2 Ifck -¹>¹⁵(^CT2 I fck)¹ ) Д^{ДЯ 0< a}2 I fck ZWfck ’ (3-8)

^Ec3,c ~fck,с I ^ck ’ (³-⁹)

^ecu3,c ^=Zcu3 ' (3.10)

де g₂ - фактичні поперечні напруження стиску у загальних координатах, викликані обтисненням,

а є_сз, є_сиз тз.Е_ск приймаються за таблицею 3.1. Обтиснення можна створити відповідними замкнутими або перехресними в'язями.

Рисунок 3.4 - Залежність напруження-деформації бетону при двовісному стиску

Арматура

Загальні положення

Нижченаведені вимогц являють собою основні положення і правила для арматури у формі стрижнів, прутків гладкого круглого прокату, зварних сіток. Вони не розповсюджуються на стрижні зі спеціальним покриттям.

Вимоги до характеристик арматури застосовуються як до матеріалу, розміщеного у бетоні.

Якщо використовується інша арматура, не регламентована ДСТУ 3760, ГОСТ 5781, ГОСТ 10884 та ДСТУ ENV 10080, то її характеристики потрібно перевіряти на відповідність 3.2.2-3.2.6.

Необхідні для розрахунку характеристики арматури потрібно перевіряти та визначати за допомогою випробувань згідно з чинними нормативними документами.

Для армування залізобетонних конструкцій слід використовувати арматуру, яка відпо­відає вимогам чинних нормативних документів.

Арматуру для залізобетонних конструкцій поділяють на такі види:

гарячекатану гладку та періодичного профілю з постійною та змінною висотою виступів (відповідно кільцевої та серпоподібної форми) діаметром від 5,5 мм до 40 мм;

термомеханічно зміцнену періодичного профілю з постійною та змінною висотою виступів (відповідно кільцевої та серпоподібної форми) діаметром від 6 мм до 40 мм;