П р и м е ч а н и я: 1. Над чертой указаны значения Еb ?? 10-3 в МПа, под чертой - в кгс/см2.
2. Для ячеистого бетона неавтоклавного твердения значения Eb принимают как для бетона автоклавного твердения с умножением на коэффициент 0,8.
В климатическом подрайоне IVA для конструкций, не защищенных от действия солнечной радиации, значения Eb, указанные в табл. 8, следует умножать на коэффициент 0,85.
При соответствующем экспериментальном обосновании допускается учитывать влияние не только класса бетона по прочности и его марки по плотности, но и состава и вида вяжущего, а также условий изготовления и твердения бетона, при этом можно принимать другие значения, согласованные в установленном порядке.
2.13 (2.15). Коэффициент линейной температурной деформации ячеистых бетонов аbt при изменении температуры от минус 40 до плюс 50 °С принимается равным аbt = 0,8 ?? 10-5 °С-1.
При наличии данных о минералогическом составе заполнителей, расходе цемента, степени водонасыщения бетона, морозостойкости и т.д. допускается принимать другие значения аbt, обоснованные в установленном порядке. Для расчетной температуры ниже минус 50 °С значения аbt принимаются по экспериментальным данным.
2.14 (2.16). Начальный коэффициент поперечной деформации ячеистых бетонов (коэффициент Пуассона) ?? принимается равным 0,2, а модуль сдвига ячеистых бетонов G - равным 0,4 соответствующих значений Еb, указанных в табл. 8.
АРМАТУРА
2.15 (2.17). Для армирования железобетонных конструкций должна применяться арматура, отвечающая требованиям соответствующих государственных стандартов или утвержденных в установленном порядке технических условий и принадлежащая к одному из следующих видов.
Стержневая арматурная сталь:
а) горячекатаная — гладкая класса A-I, периодическою профиля — классов А-II, A-III, A-IV; A-V; A-VI;
б) термомеханически и термически упрочненная периодического профиля классов Ат-III, Ат-IV.
Проволочная арматурная сталь:
в) арматурная холоднотянутая проволока;
обыкновенная периодического профиля класса Bp-I;
высокопрочная — гладкая класса В-II, периодического профиля класса Вр-II.
Для закладных деталей и соединительных накладок применяется, как правило, прокатная углеродистая сталь соответствующих марок согласно обязательному приложению 2 СНиП 2.03.01-84.
В железобетонных конструкциях допускается применять арматуру других видов сталей, в том числе упрочненную вытяжкой на предприятиях строительной индустрии стержневую арматуру класса А-IIIв, а также в качестве конструктивной арматуры - обыкновенную гладкую проволоку класса В-I. Применение арматуры новых видов, осваиваемых промышленностью, должно быть согласовано в установленном порядке.
П р и м е ч а н и я: 1. Применение специальных индексов в обозначении классов упрочненной и термомеханически упрочненной стержневой арматуры для однослойных и двухслойных конструкций из ячеистого бетона производится в соответствии с примеч. 1, 2, 3 п. 2.17 СНиП 2.03.01-84.
2. В дальнейшем в Пособии используются следующие термины:
стержень - для обозначения арматуры любого диаметра, вида и профиля независимо от того, поставляется ли она в прутках или мотках (бухтах);
диаметр d обозначает номинальный диаметр стержня, если не оговорено особо.
2.16 (2.18). Выбор арматурных сталей следует производить в зависимости от типа конструкции, наличия предварительного напряжения, а также от условий возведения и эксплуатации здания или сооружения в соответствии с п. 2.19.
2.17 (2.19). В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций следует преимущественно применять:
а) стержневую арматуру класса A-III;
6) арматурную проволоку диаметром 3-5 мм класса Вр-I (в сварных сетках и каркасах);
допускается также применять:
в) стержневую арматуру классов А-II и A-I для поперечной арматуры, а также в качестве продольной арматуры, если другие виды арматуры не могут быть использованы.
Ненапрягаемая рабочая и конструктивная арматура в конструкциях из ячеистых бетонов должна применяться в виде сварных каркасов и сеток.
2.18. В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных двухслойных железобетонных элементов из ячеистых бетонов при длине до 12 м включ. может применяться:
а) арматурная проволока классов В-II; Вр-II;
б) горячекатаная арматура классов A-V; A-VI;
г) допускается применять стержневую арматуру классов A-IIIв, A-IV.
2.19 (2.23). При выборе вида и марок стали для арматуры, устанавливаемой по расчету, а также прокатных сталей для закладных деталей должны учитываться температурные условия эксплуатации конструкций и характер их нагружения согласно обязательным приложениям 1 и 2 СНиП 2.03.01-84.
В климатических зонах с расчетной зимней температурой ниже минус 40 °С при проведении строительно-монтажных работ в холодное время года несущая способность в стадии возведения конструкций с арматурой, допускаемой к применению только в отапливаемых зданиях, должна быть обеспечена исходя из расчетного сопротивления арматуры с понижающим коэффициентом 0,7 и расчетной нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузке ??f = 1.
2.20 (2.24). Для монтажных (подъемных) петель элементов сборных железобетонных и бетонных конструкций должна применяться горячекатаная арматурная сталь класса Ас-II марки 10ГТ и класса А-I марок ВСт3сп2, ВСт3пс2.
В случае, если возможен монтаж конструкций при расчетной зимней температуре ниже минус 40 °С, для монтажных петель не допускается применять сталь марки ВСт2пс2.
Нормативные и расчетные характеристики арматуры
2.21. Нормативные сопротивления Rsn для основных видов стержневой и проволочной арматуры приведены соответственно в табл. 9 и 10.
Таблица 9 (19)
Стержневая арматура класса |
Нормативные сопротивления растяжению Rsn и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, Мпа (кгс/см2) |
A-I |
235 (2400) |
А-II |
295 (3000) |
А-III |
390 (4000) |
A-IV |
590 (6000) |
A-V |
785 (8000) |
A-IIIв |
540 (5500) |
А-VI |
980 (1000) |
Таблица 10 (20)
Проволочная арматура класса |
Диаметр, мм |
Нормативные сопротивления растяжению Rsn и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, Мпа (кгс/см2) |
Вр-I |
345 |
410 (4200)405 (4150)395 (4050) |
В-II |
345678 |
1490 (15200)1410 (14400)1335 (13600)1255 (12800)1175 (12000)1100 (11200) |
Вр-II |
345678 |
1460 (14900)1370 (14000)1255 (12800)1175 (12000)1100 (11200)1020 (10400) |
П р и м е ч а н и е. В табл. 10 приведены виды арматуры, применение которых целесообразно в конструкциях из ячеистого бетона.
2.22. Расчетные сопротивления арматуры растяжению для основных видов стержневой и проволочной арматуры приведены в табл. 11 и 12.
Таблица 11
Стержневая арматура |
Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2) |
||
класса |
растяжению |
сжатию |
|
|
продольной Rs |
поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw |
продольной Rsc |
A-I |
225 (2300) |
Rsw ??sw8 |
225 (2300) |
A-II |
280 (2850) |
(см. табл. 13) |
280 (2850) |
A-III диаметром, мм: |
|
|
|
6-8 |
355 (3600) |
|
355 (3600) |
10-20 |
365 (3750) |
|
365 (3750) |
A-IV |
510 (5200) |
|
400 (4000) |
A-V |
680 (6950) |
|
400 (4000) |
A-VI |
815 (8300) |
|
400 (4000) |
A-IIIв с контролем: |
|
|
|
удлинения и напряжения |
490 (5000) |
|
200 (2000) |
только удлинения |
450 (4600) |
|
200 (2000) |
П р и м е ч а н и я: 1. В сварных каркасах для хомутов из арматуры класса А-III, диаметр которых меньше 1/3 диаметра продольных стержней, значения Rsw принимаются равными 255 МПа (2600 кгс/см2).
2. Расчетные сопротивления растянутой поперечной арматуры и сжатой продольной принимаются с учетом коэффициентов, указанных в пп. 2.23, 2.24 и табл. 13.
Таблица 12
Проволочная |
Диа- |
Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2) |
||
арма- |
метр, |
растяжению |
сжатию |
|
тура класса |
мм |
продольной Rs |
поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw |
Rsc |
Вр-I |
345 |
375 (3850)365 (3750)360 (3700) |
Rsw ??sw(см. табл. 13) |
375 (3850)365 (3750)360 (3700) |
В-II |
345678 |
1240 (12650)1180 (12000)1110 (11300)1050 (10600)980 (10000)915 (93000) |
|
400 (4000)400 (4000)400 (4000)400 (4000)400 (4000)400 (4000) |
Вр-II |
345678 |
1215 (12400)1145 (11700)1045 (10700)980 (10000)915 (9300)850 (8700) |
|
400 (4000)400 (4000)400 (4000)400 (4000)400 (4000)400 (4000) |
Таблица 13
Арматура |
Расчетные сопротивления растяжению поперечной Rsw и сжатой Rsc арматуры, МПа (кгс/см2), при классе ячеистого бетона по прочности на сжатие |
|||||||||
|
В1 |
В1,5 |
В2 |
В2,5 |
В3,5 |
В5 |
В7,5 |
В10 |
В12,5 |
В15 |
Поперечная |
25255 |
37,5380 |
50510 |
62,5640 |
87,5900 |
1251270 |
187,51900 |
2502550 |
3103200 |
3753800 |
Сжатая продольная |
2302350 |
2502550 |
2702750 |
2953000 |
3403450 |
3904000 |
3904000 |
3904000 |
3904000 |
3904000 |
П р и м е ч а н и я: 1. Над чертой даны классы бетона по прочности и расчетные сопротивления, МПа; под чертой - расчетные сопротивления, кгс/см2.
2. Расчетные сопротивления арматуры даны с учетом коэффициентов условий ее работы в бетоне классов В15 и ниже:
для сжатой арматуры ??s8 = ?? 1 ;
" поперечной " ??s8 = ?? 1 .
2.23. Расчетные сопротивления арматуры сжатию Rsc, используемые при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы, принимаются по табл. 11 и 12 с учетом коэффициентов условий работы ??s9 по табл. 14 и не более величин, указанных в табл. 13.
Таблица 14 (27)
Защитное покрытие |
Коэффициент условий работы ??s9 при арматуре |
|
|
гладкой |
периодического профиля |
1. Цементно-полистирольное или латексно-минеральное |
1 |
1 |
2. Цементно-битумное (холодное) при диаметре арматуры, мм: |
|
|
св. 6 |
0,7 |
1 |
до 6 |
0,7 |
0,7 |
3. Битумно-силикатное (горячее) |
0,7 |
0,7 |
4. Битумно-глинистое |
0,5 |
0,7 |
5. Сланцебитумное, цементное |
0,5 |
0,5 |
2.24. Расчетные сопротивления поперечной арматуры в конструкциях из ячеистого бетона при работе их по наклонным сечениям на действие поперечной силы и изгибающего момента принимаются по табл. 13.
2.25. Длина передачи напряжения lо для напрягаемой арматуры двухслойных конструкций определяется согласно п. 2.29 СНиП 2.03.01-84.
2.26 (2.30). Значения модуля упругости арматуры Es принимаются по табл. 15.
Таблица 15 (29)
Класс арматуры |
Модуль упругости арматуры Еs ?? 10-4, МПа (кгс/см2) |
A-I, A-II |
21 (210) |
А-III |
20 (200) |
A-IV, A-V, A-VI |
19 (190) |
A-IIIв |
18 (180) |
Вр-I |
17 (170) |
В-II, Вр-II |
20 (200) |
3. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ИЗ ЯЧЕИСТЫХ БЕТОНОВ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ
РАСЧЕТ БЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ
3.1 (3.1). Расчет по прочности бетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси. В зависимости от условий работы элементов они рассчитываются без учета, а также с учетом сопротивления бетона растянутой зоны.
Без учета сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет внецентренно сжатых элементов, указанных в п. 1.7а СНиП 2.03.01-84, принимая, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением сжатого бетона.
Сопротивление бетона сжатию условно представляется напряжениями, равными Rb, равномерно распределенными по части сжатой зоны сечения — условной сжатой зоне (черт. 1) - сокращенно, именуемой в дальнейшем сжатой зоной бетона.