---

0,1 ОД 0,5 0^ 0,5 Ц6 0(7 ОД 0,9 ffi

Черт 2

ОСТ 1 00149-82 Стр.

к?

Я* изм.

Я? N31.

3. Значения коэффициента ^5' чувствительности к асимметрии цикла напряжений для питейных алюминиевых сплавов типа АЛ-9 выбираются по графику на черт. 3

Черт 3

Значения коэффициента^. чувствительности к асимметрии цикла напряже­ний дня высокопрочных алюминиевых сплавов типа В-95 выбираются по графику на черт. 4.

Черт 4

ОСТ 1 00149-82 Стр. 4 4

Ннв. № дубликата № изм.

Пив. № подлинника ⁴⁸³⁵ № изв.

ПРИЛОЖЕНИЕ 6 Справочное

ПРИМЕР РАСЧЕТА РЕЖИМОВ УСКОРЕННЫХ РЕСУРСНЫХ

ИСПЫТАНИЙ ГИДРОПРИВОДОВ ПРИ Ад=А_н,77у*Г7„,К#*Я_н

1. Исходные данные дня расчета режимов ускоренных ресурсных испытаний приведены в табп. 1 и на черт. 1,

Таблица 1

Итого: 265300 циклов за 250 ч.

Максимально развиваемое усилие ~ 19 62 Н (200 кгс ) при скорости движения звена - О.

Максимальная скорость выходного звена 125 мм/с; при R = О.

Уплотнения - из резиновой смеси ИРП-1353.

Выходные подшипники - типа ШН.

Количество каналов - 1.

Материал выходного звена - сталь.ОСТ 1 00149-82 Стр, 46'

График циклической выдержки температуры рабочей жидкости на режиме 3

Черт. 1

Нив, Я? дубликата Я? л₃и.

Мив. Я; подлинника 4835 ш _изв

V»
^н5

2. Давление рабочей жидкости оставляем без изменения Ру ~Рн'

3. Определяем скорость движения выходного звена для каждого режима:

⁼2^ ^Н1 Н: ’

<г «г </

= 2-3,14*0,3-10 = 19,0 мм/с;

= 2'3,14 0,16*25 = 26,2 мм/с;

= 2'3,14 0,3 *5 = 9,5 мм/с.

4. Определяем максимально допустимую скорость движения выходного звена в соответствии с нагрузочной характеристикой гидропривода для каждого режима;

125

125

= 88,7 мм/с;

200-100 = 88,7 мм/с .

=0,9*88,7*80 мм/с; = ~&_и =80 мм/с. ^2

принимается степень ускорения 6. В этом случае мм/с.

Нкв', Я° дубликата № изм.

Инв. № подлинника 4835 jfe _m

Так как нагрузка на выходном звене на всех трех режимах одинакова и равна 981 Н (100 кгс), то максимально допустимые скорости на всех трех режимах равны между собой, а именно:

ТЪ, = 2Л, ~ " 88,7 мм/с.

^КН2

5. Определяем скорость движения выходного звена для каждого ускоренного режима:

1?_и =0,9

V

Для режима 3 принять равной 60

5. , Определяем приращение температуры в резиновом уплотнении от увеличения скорости движения выходного звена для каждого ускоренного режима

Ді_х = с (Vy - V_H. ) ,
ч <Г V

где С =0,1 °С*с/мм;

At* =0,1( 80-19)=6,1°С;

At* ^°’^1(80-26»^2j=s»⁴°^ci

△t, =0,1(60-9,5)=5,0°С.

tu =120+35=155°С;

^а3

,U О

=150+35-185 С;

.-1^1^_17Оо_с,

8. В

   дня резиновой смеси ИРП-1353 учетом A gj.

   ыбираем коэффициенты старения
   при соответствующих интервалах температур с

і 0,1 At _f0,1 &t-

П CT ⁼КDT ^ОТ' CT ')

L-1 і 1 % i-1 ^TL

/7X^=1,95*1,87-1,80°’⁶¹=5,2 в

ПК„_Г =2,06-l,95-l,87°^,04=4,l в сг^

ПКпт =1,65-1,61*1,59-1,60=6,75 ^СТ5

ПК^_Т =1,60*1,67-1,80-1,96=9,45 ^СТ5

ПК‘" =1,61°’⁵ *1,59-1,60-1,67*

^4/Л

интервале 8 О,О-10 6,1 °С;

интервале 70,0-90,4°С;

в интервале 120-160°С;

в интервале 150-190°С;

L,80°^,5=7,2 в интервале 135-175°С.

где

10. Для соблюдения фактора эквивалентности по старению резиновых уплотнений

• СТ

у "Ту ) уточняем скорость движения ВЫХОДНОГО звена ~&д При tу - const для каждого ускоренного режима:

У

' Г ‘ / ^tH: ^а<1 ^1+а-Ь

Vu. = 13-_н. П К_ет -г-; ^

= а_у =2,4;

_ _ 2.4 (90.4—65

35 " 35

/ Г / до 1^2,47 1-0,24

V„ =19 5,2 / ' =68,0 мм/с;

“і I I 100+6,1 /

J

*2

—ZQ— 85+5,4

=93,5 мм/с;

120 155+5

Г

=47,5 мм/с;

/150 1^2,4 ] 1-0,24

= 9,5 9,45 ( / =85,0 мм/с;

і 1 1оо+о / I

=9,5 f?,2 /7^2-' ) ’ 1 ^г“⁰’²⁴ =56,0 мм/с.

І I 170+о J I

Т

Мив. Я; дубя и ката Я; язи

И». № яддлммиика ⁴⁸³⁵ № ш.

аким образом, эквивалентность режимов длительных и ускоренных испытаний выполняется при следующих значениях скоростей:

Wb =68 мм/с; Vu =93,5 мм/с; у/ =60 мм/с - средняя скорость на ре- ' *2 *3

жиме 3.

При значениях скоростей W, =80 мм/с, =80 мм/с, Wb =60 мм/с, ⁵Г И2 *3

определенных в п. 5 настоящего приложения, имеем: на режиме 1 - недостари- вание уплотнений, на режиме 2 - перестаривание уплотнений. Разрешается пере­расчет эквивалентности по старению не производить, если суммарный допуск по старению на всех режимах не превышает +5%.

10. Определяем частоту перемещения выходного звена для каждого ускорен­ного режима при условии Д., = 'V

, - 23С Лу- '

V -тда— ^{= /}’^27/^

ОН

⁼ 2”-3,14-2 5 ^=0,51Гдї

⁼ 2’3,14-5 ^=1,91

_

на. № дуінкаи І № им.

hi. № мдішмка 4835 jfe _|M

34,5*0,3.3 600=37 260;

///

^Н3

Итого: /7а- =248400 циклов

^Н3

Определяем количество циклов перемещений выходного звена на ускоренном режиме 3:

/

_r0,24

^ПУ₃

173 880

2,4

=136000;

у/

/ 9 5 Г⁰'^{24 37260} ( 60 /

2,4

=32 500;

7^ =37260 ('гНП * =31300.

60 / 175 /

1

Итого:

_и =186 900 циклов, Л? 2Г13. Определяем время ресурсных испытаний на каждом ускоренном режиме:

²’⁴_{=1(71 ч;}

106,1 / ^ч*

ч;

=10

120 I ^2,4

М ^в20’⁴⁰

ч;

Тц

*3

_{ .1—0,24 . .2,4

^в34-⁵(1Н (19о) “⁴-⁹⁰

ч;

Проверяем время ресурсных испытаний: (Т - £ «

^yj- ' 3600 ’

^У-f “ 1,2743600 ⁼¹’^{73 ч:}

у- _ 5020

*2 " 0,51-3600 ⁼²’^744J

^■Азеро.о

1 ,91-3600 ¹⁹’^{80 ч}»

Т^п- —_7С. _п. ^3 1,91-3600 ^{4,75 ч}'

-///

^5

^„31300

1,91'3600

=4,57

ч.

14, Определяем время старения для каждого ускоренного режима :

ст

(Г^ст 10

^У-t “ 5,2 ⁼¹'^{92 ч}:

%

г"'

r^CT
“з

34.5

7,2

4,1 =²-^{44 ч};

6,75 ⁼ 24,00 ч;

OCT 1 00149,-82 c_TP. 52

Г'-' 34,5

^Ъу₃- 9,45 “³-^{65 41}

15. Проверяем суммарную эквивалентность по старению резиновых уплотнений на всех режимах испытаний при приведенной температуре пр= 165 °С:

/ пр / ?^Т'^ПР

J-1 V ЛА

Л г ^пР

/ =1 /

| △ | « 5%;

/7Х^ -1,8 * »1,72* 1,65* 1,61» 1,59*1,6*1,67^’^=19,05 в интервале 106,1- 165,0°С;

’ *1,8*1,72*1,65*1,61*1,59.1,6'1,67^9,9=52,3 в интервале 90,4- 165,0 °С;

ПКпт “1,67 ’ =1,29 в интервале 160 —165°С; 3

ПКр_Т^в1»67^*^* 1,8* 1,9 6=4,55 в интервале 165- 19О°С; 3

ПКр_Г =1,67⁹*^*1,8⁹’^=1,73 в интервале 165 - 175°С; 3

(£^пР -І.73, . _=Г)

19,05 ^0,09 ’

^yJ^/7yO= 3,65 4,55=16,60 и;

^'^=4,79 1,73 = 8,29 ч;

ОСТ 1 00149-82 с_Тр. 53

<№~пр

= 0,09 + 0,05 + 15,35 + 21,60 + 7,90 = 44,99 ч;

/

J-ЗСТ-Пр

V

= /

= 0,10 + 0,05 + 18,60 + 16,60 + 8,29 = 43,64 ч;

44,99 - 43,64

44,99

100 = 3 %.

15. Определяем нагрузку на выходном звене:

'н

1

П

0900 + 6000 +248400X1/6

7840 + 5020 +199800

1020 Н;

/ 10900 + 6000 + 248400 1/6

■jy - 100 I—“ ¹ ■ ■ ■ ■ ■ і ■ = 104 кгс