_Значение поперечной усадки от сварки отдельных швов следует определять по пп. 2.2.1 и 2.2.2.
Поперечное укорочение от сварки поясных швов конструкций составного сечения при значении. более 2,5 допускала/ . 1
стоя не учитывать.
Поперечное укорочение конструкции от сварки поясных швов при значении менее 2,5 следует определять как для полосы со стыковым швом по пп. 2.2.1 или 2.2.2.
Значение принимать равным .
Значение $7^ - см. т.Н и табл.1 обязательного приложения 3.
Значение V следует определять по чертеау конструкции.
П оперечное укорочение конструкции ОТ'швов, перпендикулярных продольной оси конструкции (черт. 8), носит местный характер и определяется как продольная усадка от одного шва с наибольшим значением погонной енергии
Ийв. М подл. |
Подп. и дата |
Взамен инв.Л |
Ин в. Мдуб$. |
Подп. и дата. |
|
ОСТ 60с./ё. |
Jvmud ifjass |
|
|
|
|
Таблица I Значение △ рж в зависимости от геометрических параметров конструкции Толщина |
Толщина полки |
Толщина ребра |
Катет шва |
Погонная энергия* |
Значение Држ при |
|
стенки |
■бп , мм |
1р » мм |
Ге , мм |
, Дж/см |
однопроходной |
|
^ст »ММ |
|
|
|
• |
сварке одного ребра |
|
5 |
От 5 до 16 |
От 4 до 5 |
4 |
5500 |
От 0,30 до 0,18 |
|
6 |
От 6 до 18 |
От 5 до 6 |
5 |
7700 |
От 0,34 до 0,20 |
|
8 |
От 8 до 22 |
От 5 до 6 |
5 |
7700 |
От 0,25 до 0,15 |
|
10 |
От 10 до 30 |
От 6 до 8 |
5 |
7700 |
От 0,19 до 0,12 |
|
12 |
От 12 до 36 |
От 6 до 10 |
6 |
11000 |
От 0,24 до 0,16 |
|
• 14 |
От 14 до 40 |
От 6 до 10 |
6 |
ПООО |
От 0,20 до 0,14 |
|
16 |
От 16 до 40 |
От 6 до 10 |
6 |
11000 |
От 0,17 до 0,12 |
эе погонная энергия принята для случая' механизированной сварки
Сто. 12 ОСТ 92-1553-85
|
OCT 92-1553-85 СГр.ІЗ Таблица 2 Значения коэффициента при различном конструктивном оформлении узя а крепления ребер Жесткости Mu M'kjuF Пам. 1 мм ' 1 Ійшш.»[ Tfa»- М | Лам- » ят Схема узла крепления ребра жесткости |
Значение коэффициента |
|
I.Одностороннее ребро жесткости и односторонний угловой шов 1 |_Г 1 |
1*3 |
|
• 2.Одностороннее ребро жесткости и двусторонний угловой шов *” ’.V 1 |
см. черт. 3 обязательного приложения 3 |
|
5.Двусторонние ребра жесткости и односторонние угловые швы Г 11 1 и |
I.? ■ |
|
4. Двусторонние ребра жесткости и двусторонние угловые швы г— -П .11 . |
2,0 |
|
5. Одновременная сварка двусторонних угловых швов способом " дуга в дугу” ■ ' и J . |
2,0 •* |
*2М13ОСТ,»Ш1
Стр.М ОСТ 92-1553-85
Схема конструкции со стыковыми ивами,
параллельными продольной оси
Чер». 7
Схема конструкции со ивами,
перпендикулярными продольной ос
и
Черт. 8
і.
'X
♦owaQETKWl
|
|
ОСТ 92-1553-85 Стр. 15 3.2. Определение деформаций изгиба, грибовидност и и. винтообразаостя конструкции |
|
|
3.2.1. Максимальную стрелу прогиба конструкции от продольных швов следует определять по формуле f М- • L2 1. 6*/ с и (II) |
|
|
Значение Z” /7/ следует определять по формуле |
|
• ' |
ZM.- -е^. (12) Значение 6т следует принимать по табл. 3 справочного приложения 4. Значение Ьляследует определять по графикам (черт. 8, 10). Погонную энергию, затрачиваемую на нагрев каждой полоса составного сечения конструкции, следует определять по п.10 обязательного |
|
Й •• с< |
приложения 3. Значения L , ^лл , t следует определять по чертежу конст- |
|
в 3 Е |
рукции (черт. II). 3.2.2. Максимальную стрелу прогиба конструкции в продольном |
|
й т S S 2 п СО г | ■X ’*•* ж ‘I * <о X S |
направлении от сварки коротких поперечных швов (на части высоты высоты сечения) (см, черт. 6) следует определять по формуле / = л6‘ ни • • (а. * + із ) Значение дЬ - определять по п.3.1.6. Значение А следует определять по чертежу конструкции. Значения £' и & следует определять по табл. 4 справочного приложения 4. . , Максимальную стрелу прогиба конструкции в продольном направлении отсварки коротких поперечных ребер жесткости (на части высоты сечения) (см. черт. 6) следует определять по формуле • „• ■ *» ' * •' • ’ . ' ' ' ' |
Стр.16 OCT 92-1553-85
/=Д^ К2 - +2 CL + 3 CL+-. .rn^CZ.) •
Значение Дрк и Kt следует определять по п.З.Т.7. .
ЗД.З. Стрелу прогиба конструкции в продольном направленим от сварки нескольких продольных и поперечных швов следует определять какапгебраичесхую сумму стрел прогиба от наплавки каздого , шва в отдельности с учетом последовательности сварки и принятого технологического процесса изготовления.
График для определения значений Ьпл для случая сварки стыкового соединения
Подп. и дата | Взамен мнв,Ц Инв. Мдубд. | Подп. и дата
*GO*»r . АЛ
I W.J Ч-ормь I
OCT 92-1553-85 Ctp.I?
График для определения значений Ьпл- для случая наплавки валика на кромку
Схема определения значений
блл и Q.
<5
S a n m
X..
•
Черт. II
Нормах.-_A1
СТР, 18 ОСТ 92-1553-85У гоя поворота поясного листа конструкции относительно горизонтальной плоскости (черт. 12) следует определять по формуле 7 D,075-/qr<fo/ + 0,5/^+-/п ) .'(15)
' (.Г,* O.SZo^O.WSXi + о.свуа^).,,
Стрелу грибовцдности (см. черт.12) следует определять по формуле .
' Ь)
Значение GJ&Kjwt определять по формуле (IS).
Схема определения деформаций
грибовидности тавровой балки.
Ч ерт. 12
Деформацию винтообразности конструкций составного сечения от одного продольного шва следует определять по формуле
^Ц0007-_%.-^~. - tt7)
Значение Qnследует определять по обязательному приложению 3.
ОСТ 92-1553-85 Стр. 19
Значения L « В следует определять по чертежу конструкции.
Значение следует определять по та&.4 справочного приложения 4. .. .
Деформацию винтообразности конструкции от группы продольных швов следует определять как алгебраическую сумку деформаций от наплавки шва по принятому технологическому процессу.
При расчете деформаций балок переменного сечения допускается использовать средние значения В, Ck .
ТИПОВЫЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ
И СРЕДСТВА СНИЖЕНИЯ ДЕФОРМАЦИЙ
Р а с ч е т т е х а о л о г и ч е с к и х припусков на размеры элементов конструкций
Значение технологического припуска (далее - припуска) на размеры деталей и сборочных единиц конструкций, компенсирующего развитие деформаций от сварки и резки, следует назначать с учетом принятого технологического процесса изготовления.
Припуск должен учитывать деформации, развивающиеся при тепловой резке и сварке деталей и сборочных единиц конструкций»
Значение припуска следует определять по формуле
’ ч
/7 ■ * 77^ ( те) •
Значение ПТр следует определять па пп.4.1.3 - 4.1.6*.
Значение /7е$ следует определять по пп.4.1.7 - 4.І.Ю.
КЗ. Припуск на развитие деформаций от тепловой резки детали, составляют припуски, компенсирующие развитие деформаций от тепловой резки детали в продольном и поперечном направлениях.
ФбЗМЯТ At
Инві М goflJU і Цодп. и Дата ІВзамен ина.4 ІІНД»#ДУ&л. | Подп. и лата
Значение припуска на развитие деформаций от теплової резки одной кромки в предельном направлении следует определять по табл. 3 или по п.2.1.3. -
Значение припуска на развитие деформаций от тепловой резки диух противоположных кромок детали в продольном направлении следует определять по табл. 4 или по п.2.1.4^
Значение припусков на развитие деформаций от тепловой / резки деталей в поперечном направлении следует определять по табл. 5 * или графику (см. черт. 3).
Значение % wbi определения припуска по табл. 5 или графику (см. черт. 3) следует определять оо п.12 обязательного приложения 3.
Припуск, Компенсирукнрй развитие деформаций при сварке конструкций, арлЛен включать в себя припуски, компенсирующие развитие продольной и поперечной усадки детали или продольного и поперечного укорочения конструкции.
Значение припуска, компенсирующего развитие продольной усадки или продольного укорочения конструкции, следует назначать равмы величине ожидаемой продольной усадки или ожидаемого продоль- - него укорочения, определяемых по пи. 2.І.І - 2.1.2 или п. 3.1.1.
При назначении припуска на продольную усадку отдельного сварного соединенна допускается пользоваться табл. 4.
Значение припуска, компенсирующего развитие поперечной усадки сварного соединения или поперечного укорочения конструкции, ' следует назначать равным величине ожидаемой поперечной усадки или доверенного укорочения, определяемых по пп. 2.2.1 - 2.2.2 или по п. 3.1.2.
> При зазначений припуска на поперечную усадку отдельного сварного соединения допускается пользоваться табл. 5.
Значение припуска, компенсирующего развитие усадки от
приварки ребер жесткости следует назначать равным продольному уко- & рочению конструкції ОТ приварки ребер жесткости (см. ППеЗ.1.7 ж
• •
- - - - - - . — Айшат А4ОСТ 92-1553-85 Стр. ZL
|
Иив. М подл. ] Подп. и дата | Взамен инв.Ц Иив. Мдуб/. [ Подо, и дата А_. 6-t Дж/см3 |
Предел текучести стали 6т , МПа |
|||||
|
230 |
330 |
400 |
500 |
600 . |
750 |
|
|
200 |
0,12 |
0,14 |
0,15 |
0,17 |
0,18 |
0,18 |
|
400 ; |
0,25 |
0,28 |
0,31 |
0,33 |
0,34 |
0,34 |
|
600 |
0,37 |
0,43 |
0,46 |
0,48 |
0,47 |
0,46 |
|
800 |
6,50 |
0,58 |
0,61 |
0,62 ’ |
0,60 |
0,55 |
|
1000 |
0,64 |
0,72 |
0,72 |
0,72 |
0,67 |
0,55 |
