---

N

Табёиця 7.4N - Основні показмки проліт/ фактич^а висота для залізобетоших елеме^ів без осьового стиску

Table 7.4N - Basic ratios of span/effective depth for reinforced concrete members without axial

compression

ote: Values of K for use in a Country may be found in its National Annex. Recommended values of K are given in Table 7.4N. Values obtained using Expression (7.16) for common cases (C30, о_s = 310 MPa, differen structural systems and reinforcement ratios р = 0,5 % and р = 1,5 %) are also given

.

B

їродовжешя табё. 7.4N

из^aчe^i за виразами (7.16) і табёицею 7.4N величин буёи одержан за резуёьтатами їа- раметричмх дослідже^, вико^а^ихдля серій 0арнрш обїертих баёок або їёит їрямокут- шго їерерізу їри використані ^аведе^ого у 7.4.3 загальшго їідходу. Розгёядаёись різні кёаси міцності бето^у їри характеристичнй міцності текучості 500 Мїа. Дёя задані їёощі розтяшутої арматури виз^ачався граничний момен за умови, що квазіїост^е ^ава^та- жешя стаивить 50 % від загальшго розра- хунового ^ава^таже^^я. Одержан граничні з^аче^^я їроёіт/висота задоволь^яли доїус- тимий граничний їрогищ вказанй у 7.4.1 (5).

7.4.3 їеревірка їрогишв розрахушом

(1)Р Якщо вважа°ться, що розрахунк обов'яз­ковий, виз^аче^^я деформацій їовино здійс- тватись за умов, які відїовідають їриз^аче^- ню їеревірки.

(2)Р Вибранй метод розрахуну їови^е^ відо­бражати фактичнй характер роботи коит- рукції їри відїовіднх вїёивах з ^еобхід^ою дёя досяшеня мети розрахуну точнстю.

2. Без тріщи^ можуть вважатись елеме^и, ^ава^таже^^я ^а які ^е очіку°ться вище рів^я, за якого можёиве їеревищеня міцності бето- ^у ^а розтяг будь-де в елеме^і. Eлеме^ти, в яких очікуються тріщин, аёе вон ^е їовнстю розтріскан, будуть їрацювати у їроміжнй стадії без тріщи^ та їовнстю розтріскан, а дёя еёеменів, які їереважн їрацюють ^а згищ їередбаченя відїовіднго характеру роботи вико^у°ться за виразом:

The values given by Expression (7.16) and Table 7.4N have been derived from results of a para­metric study made for a series of beams or slabs simply supported with rectangular cross section, using the general approach given in 7.4.3. Diffe­rent values of concrete strength class and a 500 MPa characteristic yield strength were consi­dered. For a given area of tension reinforcement the ultimate moment was calculated and the quasi-permanent load was assumed as 50 % of the corresponding total design load. The span/ depth limits obtained satisfy the limiting deflection given in 7.4.1 (5).

7.4.3 Checking deflections by calculation

(1)P Where a calculation is deemed necessary, the deformations shall be calculated under load conditions which are appropriate to the purpose of the check.

(2)P The calculation method adopted shall repre­sent the true behaviour of the structure under relevant actions to an accuracy appropriate to the objectives of the calculation.

Members which are not expected to be loaded above the level which would cause the tensile strength of the concrete to be exceeded any­where within the member should be considered to be uncracked. Members which are expected to crack, but may not be fully cracked, will behave in a manner intermediate between the uncracked and fully cracked conditions and, for members subjected mainly to flexure, an adequate predic­tion of behaviour is given by Expression (7.18)

:

(7.18)

a =ga_n + (1 -g)a_z ,

w

де:

here:a - деформаціта характеристика, яка розгёя- да°ться, ^аїрикёад, деформація, кривиз^а або їоворот. (Дёя спрощестя, а також мож^а їриймати як їроги^ - див. (6) мжче);

aj, a_n - їараметри, обчисёеы дёя ста^у без тріщи^ та з тріщи^ами відповіде;

C - коефіцістт розподіёу (врахову° підвищестя жорсткості у їерерізі їри розтягу), що виз^а- ча°ться за виразом: a is the deformation parameter considered which may be, for example, a strain, a curvature, or a rotation. (As a simplification, a may also be taken as a deflection - see (6) below);

aj, a_n are the values of the parameter calculated for the uncracked and fully cracked conditions respectively;

C is a distribution coefficient (allowing for tensio­ning stiffening at a section) given by Expression (7.19)

:

? = 1 -3

°'

I ° s

(7.19)

C = 0 Дёя їерерізу без тріщин

3 - коефіцістт, що врахову° вїёив триваёост ^ава^таже^^я або повторювашго ^ава^та- жешя ^а середа деформацію:

= 1,0- дёя одшго короткотриваёого ^ава^- тажешя;

= 0,5 - дёя постіймх ^ава^таже^ь або ба­гатьох циклів повторестя ^ава^таже^^я;

о_s- ^аїруже^^я у розтяшутій арматурі, виз^а- чеы ^а остові їерерізу з тріщи^ами;

оs.- ^аїруже^^я у розтяпчутій арматурі, виз^аче^і ^а остові їерерізу з тріщи^ами за умов ^ава^та- жем, що викёикають їояву їер0ої тріщим.

їримітка. о_sr/о_s можна замінити на Mcr/M для згину, або Ncr /N для чистого розтягу, де Mcr - момент тріщи- ноутворення, а Ncr-зусиёёя тріщиноутворення.

3. Сїричи^е^і ^ава^таже^^ям деформації можуть виз^ачатись із застосувамям міцності ^а розтяг і фактичшго модуёя пружшсті бето­ну (див. (5)).

У табёиц 3.1 показаш діапазом можливих з^аче^ь міцності ^а розтяг. У загаёьшму ви- їадку ^айкращий резуёьтат їри оцінці харак­теру роботи да° використамя fctm. Якщо мож^а їоказати, що зусиёёя розтягу відсуты (наприкпад, ^аїруже^^я сїричи^е^і усадкою або температурами впёивами), то можливо застосовувати міцысть ^а розтяг при згин f_{ctm fl} (див. 3.1.8).

C = 0 for uncracked sections;

3 is a coefficient taking account of the influence of the duration of the loading or of repeated loading on the average strain:

= 1,0 for a single short-term loading;

= 0,5 for sustained loads or many cycles of repeated loading;

о_s is the stress in the tension reinforcement calcu­lated on the basis of a cracked section;

osr is the stress in the tension reinforcement calculated on the basis ofa cracked section under the loading conditions causing first cracking.

Note: о_sr /о_s may be replaced by Mcr /M for flexure or Ncr /N for pure tension, where Mcr is the cracking mo­ment and Ncr is the cracking force.

3. Deformations due to loading may be assessed using the tensile strength and the effective mo­dulus of elasticity of the concrete (see (5)).

Table 3.1 indicates the range of likely values for tensile strength. In general, the best estimate of the behaviour will be obtained if f_ctm is used. Where it can be shown that there are no axial tensile stresses (e.g. those caused by shrinkage or thermal effects) the flexural tensile strength, f_ctm,fl, (see 3.1.8) may be used

.

(5) For loads with a duration causing creep, the total deformation including creep may be calcu­lated by using an effective modulus of elasticity for concrete according to Expression (7.20):

Em—, (7.20)

1 + ф(да ,t о )

3. Дёя ^ава^таже^ь з трйваёістю, що викли- ка° їовзучість, загаё^а деформація включш з їовзучістю може виз^ачатись із застосуваж ^ям фактичшго модуёя пружшсті бето^у згід- ш з виразом:

Ec, eff ⁼де:

ф(да,tо) - коефіці^т повзучості, що відповіда° ^ава^таже^^ю і нтервалу часу (див. 3.1.4).

3. Kривиз^у від усадки мож^а оцнити з вико-

ристашям виразу:

where:

ф(<»,tо) is the creep coefficient relevant for the load and time interval (see 3.1.4).

Shrinkage curvatures may be assessed using Expression (7.21)

:

(7.21)

1

^_єcs ^ae
rc

sде:

1/r_cs - кривиз^а, спричи^е^а усадкою;

є_cs - деформація вільшї усадки (див. 3.1.4);

S - статичмй моме^ площі арматури відшс- ш це^ра ваги перерізу;

І - моме^ Терції площі перерізу;

a_e - відш0ешя фактич^х модулів;

a e = E_s

S і І повиші виз^ачатись дёя умов без тріщи^ і повжстю з тріщи^ами, пов^а кривиз^а виз^а- ча°ться за виразом (7.18).

3. Найбіёь0 точмй метод виз^аче^^я про- гижв да° застосувашя їідходу, ^аведе^ого у (3), який базу°ться ^а комп'ютершму розра- хуму кривизн в часто вибрамх їерерізах вдовж елеме^а і подаль0ому обчислені проги^у із застосувашям чисельшго нтегру- вашя. У біёь0ості виїадків буде прий^ят^им обчисёювати прогин двічі за умови, що весь елеме^ без тріщи^ і, ^авпаки, їовжстю з тріщи^ами, а їотім вико^ати нтерполяцію із застосувашям виразу (7.18).

їримітка. їри використанні спрощених методів об­числення прогинів вони повинні базуватись на ха­рактеристиках, наведених у цьому стандарті, та обґрунтовуватись випробуваннями.

where:

1/r_cs is the curvature due to shrinkage;

є_cs is the free shrinkage strain (see 3.1.4);

S is the first moment of area of the reinforcement about the centroid of the section;

І is the second moment of area of the section;

a_e is the effective modular ratio;

/ Ec,eff;

S and І should be calculated for the uncracked condition and the fully cracked condition, the final curvature being assessed by use of Expression (7.18).

(7) The most rigorous method of assessing deflections using the method given in (3) above is to compute the curvatures at frequent sections along the member and then calculate the deflection by numerical integration. In most cases it will be acceptable to compute the deflection twice, assuming the whole member to be in the uncracked and fully cracked condition in turn, and then interpolate using Expression (7.18).

Note: Where simplified methods of calculating deflec­tions are used they should be based on the properties given in this Standard and substantiated by tests.

8 О^ОВЫ ЇРАВ^А КО^ТРУЮВА^Я ЗВИЧАЙНІ І ЇОЇЕРЕД^О ^АЇРУЖЕ^ОЇ АРМАТУРИ

(1)Р Наведен у цьому роздіёі їравта засто­совуються дёя арматури їеріодичшго їро- фіёю, арматурмх сіток і їоїередмо ^аїру- жешї арматури, ^а яку їереважш діє статич- ^е ^ава^таже^^я. Вом можуть застосовува­тись дёя звичаймх будівеёь та мостів. їра- виёа можуть застосовуватись дёя:

1. еёеме^ів, ^а які діє ди^аміч^е ^ава^таже^- ^я, викёика^е сейсмічмми вїёивами або вібраці°ю від обёад^а^^я, удармм ^ава^- тажемям, і

2. дёя еёеме^ів, які містять стрижи із сїє- ціаёьмм фарбувашям, їокритих єїоксид- жю смоёою чи оцимовамх.

Дёя стрижив веёиких діаметрів застосовують­ся додаткові їравиёа.

(2)Р їовимі задовоёь^ятись вимоги стосовш міымаёьші' товщим захисмго 0ару бето^у (див. 4.4.1.2).

3. Дёя бетоив ^а ёегких заїовтвачах у роз- діёі 11 ^аведе^о додаткові їравиёа.

4. їравиёа дёя комтрукцій, ^а які діє ^ава^- тажемя утомёемсті, ^аведе^о у 6.8.

(1)Р Розміщемя стрижив їовимо бути таким, щоб мож^а буёо ^аёеж^им чином укёасти і ущіёь^ити бето^ дёя ^абуття ^еобхід^ого зчеїёе^^я.

2. Відстам у чистоті (горизо^таёь^а і верти- каёь^а) між окремими їараёеёь^ими стриж^я- ми або горизо^аёьмми рядами їараёеёь^их стрижив їовима бути ^е ме^0ою иж макси- маёьмй діаметр стриж^я k 1, (dg + к₂ мм) або 20 мм, де dg -максимаёьмй розмір заїовтвача. Примітка. Веёичини к 1 і к₂ дёя використання у конк­ретній країні можуть вказуватись у націонаёьному додатку. Рекомендованими ° веёичини 1 і 5 мм від­повідно.

3. їри розміщемі стрижив у різмх горизои таёьмх рядах стрижи у кожмму ряду їовимі розміщуватись вертикаёьм оди^ ^ад одмм. Між утворемми в резуёьтаті коёомами стрижив їовимо бути достатмо їростору дёя їроходжемя вібраторів та ущіёь^е^^я бе- то^у.

8 DETAILING OF REINFORCEMENT AND

PRESTRESSING TENDONS - GENERAL

(1)P The rules given in this Section apply to ribbed reinforcement, mesh and prestressing tendons subjected predominantly to static loading. They are applicable for normal buildings and bridges. They may not be sufficient for:

• elements subjected to dynamic loading cau­sed by seismic effects or machine vibration, impact loading and

• to elements incorporating specially painted, epoxy or zinc coated bars.

Additional rules are provided for large diameter bars.

(2)P The requirements concerning minimum con­crete cover shall be satisfied (see 4.4.1.2).

3. For lightweight aggregate concrete, supple­mentary rules are given in Section 11.

4. Rules for structures subjected to fatigue loa­ding are given in 6.8.

(1)P The spacing of bars shall be such that the concrete can be placed and compacted satisfac­torily for the development of adequate bond.

2. The clear distance (horizontal and vertical) between individual parallel bars or horizontal la­yers of parallel bars should be not less than the maximum of к₁, bar diameter, (d_g+к₂ mm) or 20 mm where d_g is the maximum size of aggre­gate.

Note: The value of к1 and к2 for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended values are 1 and 5 mm respectively.

2. Where bars are positioned in separate hori­zontal layers, the bars in each layer should be located vertically above each other. There should be sufficient space between the resulting columns of bars to allow access for vibrators and good compaction of the concrete.

3. їри з'єднанні в^апусток дозволя°ться, щоб стрижи торкаёись оди^ одшго ^а довжин ^а- їустка (див. 8.7).

(2) Дёя запобігашя у0коджешю арматури діаметр, ^а якому стрижи зітуті (діаметр сер- дечмка), пови^е^ бути ^е ме^0им иж фm_min. їримітка. Величини фm,_min для використання у конк­ретній країні можуть вказуватись у національному додатку. Рекомендовані величини наведено у таб­лиці 8.1N.